薄壁Q345R封头热成形后母材试板性能偏低探讨

对1188批次Q345R热成形封头母材试板数据进行分析,结合模拟热成形(正火冲压)试验研究。结果表明,封头热成形过程中,热轧控轧Q345K钢板形变强化作用消失,强度指标特别是屈服强度明显下降,导致薄壁封头母材试板不合格频繁发生。采用热成形工艺制造薄壁封头时,应慎用热轧控轧Q345R钢板。或者,对热轧控轧钢板附加模拟正火试验要求。     

13MnNiMoR钢热成型封头冲击值不合格原因分析及处理方法

13MnNiMoR封头钢板经过热压成型后回火处理,取验证试板做力学性能测试冲击值不合格,对冲击试样进行金相及断口分析表明封头热成型后产生魏氏组织是导致冲击值偏低的主要原因。通过采取重新正火加回火,严格控制正火冷却速度的方式恢复封头的力学性能,满足了使用要求。     

封头设计中考虑加工减薄量的必要性

在压力容器设计中，封头厚度的确定和标注对封头的制造成本和安全使用将产生较大影响。GB150-1998(钢制压力容器》第10．2．1条规定：“根据制造工艺确定加工余量，以确保凸形封头和热卷筒节成形厚度不小于该部件的名义厚度减去钢板负偏差。……”．这一规定的目的就是要保证封头和筒体成形后的最小     

压力容器封头的制造方法

本发明是关于制造压力容器碟形封头时在已成形为球冠形的封头圆板的边缘部分作弯边成形的加工方法。以往,在制造压力容器碟形封头时,在球冠形的封头     

谈谈对锅筒封头设计计算时的几点认识

锅炉锅筒封头的强度计算按GB／T9222标准,球冠形封头国内从88年起就不用了,主要原因是受力情况较差,但ASME规范允许使用。笔者主要介绍在选用封头强度计算时,应加强对封头结构要求的理解,同时选用合理的计算结果。下文主要介绍GB／T9222标准和ASME范围对凸形封头计算和标注的结构要求的分析。     

人孔封头的热冲压工艺探讨

封头是锅简和受压容器的重要承压零件之一,对于人孔封头可利用液压机在其顶出缸的配合下,一次冲压成形。我厂生产的人孔封头如图1所示。由于原有的1200t液压机顶出缸损坏,我们设计了一种经济实用的新工艺装备,一次热冲压成形,取得了良好的效益,现介绍如下。     

14Cr1MoR封头热成型用国产焊材性能研究

14Cr1MoR合金钢产品封头一般采用钢板拼接后再进行冲压,封头经历正火回火退火热处理,通常选用进口的2.25Cr-1Mo焊材进行封头拼接焊接。随着国内冶金技术水平的提高,已有部分国内焊接材料制造企业研发出满足石化容器性能要求的14Cr1MoR钢封头用国产热成型用焊接材料,可用于石化容器产品。     

油田火筒加热炉大开孔封头强度研究

油田火筒加热炉密集大开孔封头的设计计算,因没有相应的强度计算标准在一定程度上限制了我国油田火筒加热炉技术的发展。本文利用板壳元模型分别对无任何加强的大开孔封头,有火筒加强的大开孔封头和有十字加强筋的大开孔封头,进行了有限元强度分析计算。理论与实验研究结果表明,本文建立的有限元模型用于大开孔封头强度分析是可行的,计算结果与实测吻合较好,实际应力没有超过材料的许用应力。     

压力容器冷成形封头恢复性能热处理的探讨

通过分析再结晶退火的基本概念和恢复性能热处理的实际操作过程,探讨了GB 150—2011《压力容器》和《固定式压力容器安全技术监察规程》关于冷成形封头恢复性能热处理的可操作性。建议用焊后热处理消除冷作残余应力,或者用热成形代替冷成形,以避开难以操作的再结晶恢复性能热处理。     

SA662 Gr.B钢板热冲压温度选择工艺试验

对某钢厂生产的24mm厚的SA662Gr.B钢板进行了化学成分、力学性能、金相组织、热处理的试验。通过试验选定封头热冲压工艺为980℃保温、0.5-0.75h空冷。