65Mn钢圆锯片淬火硬度不均的原因分析

针对65Mn钢圆锯片淬火后硬度不均现象,分析了锯片的化学成分、原始组织及淬火后的组织及硬度.结果表明,65Mn钢锯片原材料的成分设计和铸坯偏析是造成锯片基体淬火硬度不均匀的两个主要原因.通过采用中间包钢水低过热度浇注和合理的成分设计,显著改善了淬火硬度不均匀问题.     

热处理对ZG31Mn2SiREB钢组织与性能的影响

研制开发的履带板用钢ZG31 Mn2SiREB采用铸造后直接淬火,研究了淬火温度对其力学性能的影响,分析了不同淬火温度下的微区成分及显微硬度.结果表明,随淬火温度的升高,钢的抗拉强度和冲击功明显增加.1 050 ℃淬火比880℃淬火抗拉强度提高了 270 MPa,冲击功提高了6.5 J;随着淬火温度的提高,显微硬度和化学成分波动明显减小,说明在较高温度下淬火能获得较均匀的组织和成分;铸态组织极不均匀,应在淬火前进行正火预处理,淬火温度也不宜过高.     

高强板生产中不同淬火工艺的分析研究

屈服强度690 MPa级高强板的生产有二种淬火工艺:在线淬火和离线淬火。不同淬火工艺的冶金成分设计、生产工艺使钢板的变形抗力、相变组织和焊接性能有明显的区别。     

淬火工艺对履带板钢ZG31Mn2SiREB冲击性能的影响

以履带板钢ZG31Mn2SiREB为研究对象,通过分析不同淬火工艺下的微区成分及显微硬度,研究淬火工艺对其冲击性能的影响。结果表明,淬火温度越高,试样断面上的微区成分和显微硬度愈加均匀,说明ZG31Mn2SiREB在较高温度下淬火后冲击功较高,是由于其成分及组织更加均匀造成的。     

热处理工艺对NM500耐磨钢组织和性能的影响

试验室对Nb-Mo、V不同成分体系的NM500超高强度耐磨钢板轧后进行在线淬火,经过不同温度再加热淬火,观察和分析钢板的显微组织,分析不同微合金元素的成分体系对NM500钢组织性能的影响,得到的NM500试验钢板综合性能理想。     

超高强7000系铝合金的淬火敏感性

对7000系铝合金的淬火敏感性研究情况进行了回顾,探讨了淬火敏感性机理,总结了淬火敏感性的评价方法,从合金的化学成分、微观组织和制备工艺角度分析了影响淬火敏感性的因素,指出了设计和调整合金成分、精细调控微观组织是降低淬火敏感性的可能途径,介绍了预测合金性能的淬火因子分析方法(QFA),并据此提出淬火敏感区间快冷、高低温区间慢冷的淬火工艺可保证合金高力学性能和低残余应力。     

淬火温度对渗碳淬火组织及变形的影响

以12Cr2Ni4合金渗碳钢为试验材料,以C形畸变试样为试验工具,采用金相显微镜分析渗碳层的金相组织,进行了780、820℃淬火对渗层组织及变形影响的工艺试验。金相显微组织检验的结果表明:淬火温度对渗层碳化物的形态、数量、大小以及分布没有影响; 820℃淬火对心部组织有优化作用; 820℃淬火使"马氏体+残余奥氏体"的评级不合格;由于试样尺寸小、淬火转移时间长,820℃淬火的畸变量并没有增大;预处理正火和成分偏析共同导致的畸变量大幅增加40%以上。结论:12Cr2Ni4合金渗碳钢的淬火温度不能升高到820℃,预备热处理采用调质、严格控制成分的均匀性,对控制渗碳淬火畸变有重要作用。     

40CrMnMo钢轴心管淬火开裂原因分析及预防措施

通过对40CrMnMo钢石油工具轴心管淬火裂纹形态、材质成分、金相组织进行观察与分析,结果表明奥氏体化温度偏高、淬火油温偏低、冷却时间较长,是造成工件淬火开裂的主要原因,同时原材料中的带状组织也加大了淬火开裂倾向。针对这一现象,文中提出了相应的改进措施。     

30Cr2MoVA钢环形大锻件热处理组织和硬度的预测

大型锻件热处理后的组织和硬度与材料成分和热处理工艺密切相关。本文利用FDM法计算了30Cr2MoVA钢环形大锻件淬火温度场及其在700℃时的冷却速度,结合淬火和回火组织及性能经验模型,对不同成分和热处理工艺下的组织和硬度进行了预测。实际生产检验结果表明,预测结果具有较高精度。该方法对大型锻件的生产具有一定的指导意义。     

农机具用等温淬火球墨铸铁耐磨件的组织与性能

根据市场对产品品质提升的需求,自主开发了农机具用等温淬火球墨铸铁(ADI)和含碳化物等温淬火球墨铸铁(CADI)耐磨零件。本文主要阐述了这些耐磨件的组织和性能,尤其对田间试验效果明显的两种CADI耐磨材料,采用SEM和EDS分析了显微组织形貌与成分,同时对比分析了高碳化物、低碳化物CADI不同基体组织的能谱成分和维氏硬度差异。试验结果表明,农机具用等温淬火球墨铸铁的选择可以根据CADI中金属碳化物数量、冲击性能变化及不同的土壤条件而定。