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攀钢炼钢厂1号高炉的有效容积为1200m^3,第三代炉役自1990年6月6日改造性大修后投产.2002年7月23日停炉大修,创造了无中修连续生产12年1个月17天的长寿命纪录。1号炉一代炉役的单位容积产铁为8117.7t/m^3,可谓长寿高效。攀钢高炉冶炼的是高钛型钒钛磁铁矿,冶炼难度远大于冶炼普通铁矿的高炉, 相似文献
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据《MetalBulletin》 2 0 0 0年提供的最新消息 ,新日铁公司名古屋 3号高炉已经停炉 ,进行第三次大修。大修工作从 1月 1 7日开始 ,预计至 4月 1 8日完成 ,工程约耗资 2 0 0亿日元。大修将明显扩大 3号高炉的容积 ,由 1 969年首次炉役开炉时的 342 4m3增至本次炉役的 430 0m3左右。新日铁公司强调说 ,扩大高炉容积的目的是降低生产成本 ,延长高炉寿命 ,而且高炉扩容并不意味着要用足其能力。在 3号高炉停炉前 ,新日铁公司已经提高了产量 ,增加板坯库存。该公司 1~ 3月的粗钢产量可望比上年剧增 2 0 % ,达到 660万t,而仅有… 相似文献
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日本川崎钢铁公司干叶厂6号高炉自1977年6月点火投产以来,至今已连续生产16年,生铁产量达到48.2×106t,单位容积产量达到10700t/m3,计划到1998年停炉大修,预计寿命能达到19年以上。千叶厂6号高炉容积4500m3,炉喉直径10.5m,炉缸直径14.1m,有4个铁口和40个风口,日产量达到10000t。其所以能够达到比预期8~10年高得多的寿命,主要原因是:(1)采用新型的设计。例如:高炉各部分都采用独立的支承结构,而炉壳负荷局部由高炉下部支柱支承,以防止炉壳产生裂纹;根据解剖研究的结果发现,在“死焦层”与炉胺之间存在着79°~80°的… 相似文献
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最近10年日本高炉操作技术的动向是1.喷吹煤粉。1981年新日铁大分1号高炉开始喷吹煤粉、喷吹量为60kg/t左右,10年后的1991年7月神钢神户3号高炉喷吹煤粉量已达到188kg/t,今后的目标要达到200kg/t以上。为此要研究如何提高煤粉在循环区的燃烧率、探明炉内未燃碳粉的性质等,特别是要研究从风口把矿粉与煤粉同时喷火的技术,因为这种技术能够在高炉内直接利用难烧结原料,提高高炉生产的灵活性,降低铁水中St含量等。2.低St操作。1981年日本高炉铁水平均含St是0.55%,1986年是0.37%。日本钢管福山5号高炉采取下述措施:控制炉料… 相似文献
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英国钢铁公司雷德卡厂1号高炉有效容积为4573m3,炉缸直径为12m。这座高炉在生产过程中,有一段时间炉缸壁热电偶指示的温度从正常值150℃连续不断地升高到250℃,每天升高5~6℃。据计算,原来厚1.1m的炉缸碳砖被侵蚀后,其残存的厚度在局部地方仅剩0.2m。为了解决这一问题,该厂采取了加钛铁矿的措施,试图生成T汇/TIN固溶体,在炉缸壁上形成钛化物保护层。按每吨生铁加12kg的比例往高炉中加入钛铁矿,l个月后钛铁矿累计火炉量达3806t,这时炉壁的温度才降低到正常值,高炉恢复正常。这说明,高炉加钛铁矿能在炉缸砖村上形成钛化物保… 相似文献
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重钢620m~3 3号高炉由于受炉体结构、冶炼强度、炉内工况、材料疲劳因素的影响,3号风口区炉皮在1985年3~4月间连续两次发生炸裂,裂纹沿风口上下延伸达9.5m,宽40mm左右(图1),严重影响了高炉的安全运行。根据裂纹情况确定了修复方案,并对其进行补焊处理。 相似文献
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炼铁高炉是一种连续生产的设备。高炉的寿命(从开炉到大修的时间)平均为4-8年。炉内温度很高,炉缸经常贮有 1400℃以上的铁液,(?)砌高炉的耐火砖,由于长期受到液体炉渣的侵蚀和冲洗炉墙的热气体的破坏作用等,使炉墙磨损减薄,甚或软化 相似文献
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唐钢1号高炉炉容2000m3,采用了陶瓷杯炉缸、砖壁合一的薄内衬结构、铜冷却壁、软水密闭串联循环冷却等一系列先进技术。通过高炉操作技术进步和精料、富氧、喷煤、高风温等一系列强化冶炼技术的应用,使高炉在保证稳定、顺行的基础上,高炉利用系数逐渐提高到2.6t/(m3·d),各项技术经济指标也不断优化,取得了较好的经济效益。 相似文献
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日本钢管公司从1966年10月起,把废塑料磨成粉后,从京浜厂1号高炉(4907m3)风口喷入炉内,作为焦炭的代用品使用,处理废塑料的能力预计要达到30x103t/a。塑料是由碳和氢组成的物质,废塑料从高炉风口喷火后,在风口前发生气化反应:C(塑料中)+CO。=2C0以及ZH(塑料中)=H。,产生的CO和H。在高炉中使铁氧化物还原,即:Feox+XCO=Fe+XCO。以及Feox+XH。=Fe+XH。O,达到代替部分焦炭的作用。要利用这些废塑料,首先要对塑料进行分类,块状的要进行破碎,薄膜状废塑料则放在搅拌槽内进行搅拌撕碎,同时利用摩擦热使其… 相似文献
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沙钢宏发1#高炉(2 500 m3)在2011年年初大修,发现炉缸侧壁在竖直方向呈现出巨大的三角形侵蚀,侵蚀最大处位于炉壳拐点部位,不同于传统的"象脚型"侵蚀。为了调查炉缸部位三角形侵蚀的原因,对炉缸的热应力分布进行了分析,发现竖直方向的正应力对炉缸的侵蚀影响较大,热应力首先集中在炉缸侧壁靠近底部的地方,侵蚀逐渐向碳砖方向发展,当碳砖完全暴露于铁水中后,在残留陶瓷杯和碳砖交界处产生了一条裂纹,该裂纹逐渐向上发展至炉壳拐点上方,待裂纹停止后,随着铁水的流动和有害元素的破坏,炉缸部位逐渐形成了巨大的三角形侵蚀。 相似文献
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本钢炼铁厂5号高炉1972年建成,2001年扩容大修,高炉在炉腹、炉腰以及炉身下部的B2和S1两段铜冷却壁是引进PW公司设计国内首次采用超长壁体。B2和S1两段铜冷却壁每段46块,每段冷却壁共有184根水管。由于冷却壁过长,受热应力作用容易变形,B2和S1两段铜冷却壁水管出现漏水。通过本次改造将二段冷却壁改为四段铸铜冷却壁,为尽早恢复炉况,利用中修进行改造,为保证工期,在中修过程中采用了科学管理和多项创新技术,使5号高炉提前投产,并短期内达产,创造了可观的经济效益。 相似文献
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本钢板材新1号高炉开炉运行至今,利用系数始终不高,生产能力没有达到最佳。根据原燃料质量条件,同时结合高炉的实践运行参数,对影响高炉炉腹煤气量、K值的各个因素进行详细分析,并针对性的提出提高炉腹煤气量的对策,为高炉下一步强化决策提供科学的数据依据。 相似文献