非晶态Fe－B－Si合金的退火脆化

非晶态Ｆｅ－Ｂ－Ｓｉ合金的退火脆化具有明显的成分依赖性，并且对制备条件和退火方式比较敏感；近共晶成分的合金（如Ｆｅ８０Ｂ１１．５Ｓｉ８．５和Ｆｅ７９Ｂ１１．５Ｓｉ９．５等）和适当液淬工艺条件下制备的非晶合金薄带具有相对较小的脆化倾向。与常规退火工艺相比，脉冲电流加热快速退火，可在保持延性基本不变的情况下，明显改善合金的磁性；是获得非晶态Ｆｅ－Ｂ－Ｓｉ合金磁性优化与良好延性配合的有效途径之一     

非晶态Fe79B16Si5合金退火脆化机制研究

通过测定非晶态Ｆｅ７９Ｂ１６Ｓｉ５合金在退火脆化，结构弛豫和晶化时激活能，分析了合金的延－脆转化机制。非晶态Ｆｅ７９Ｂ１６Ｓｉ５合金对应于延－脆转化临界点的激活能为１２５ｋＪ／ｍｏｌ，与反映结构弛豫过程中原子间交互作用变化激活能相近，而远低于预晶化相α－Ｆｅ析出激活能，说明结构弛豫过程中非晶结构的短程有序化导致脆化的主要原因之一，合金的脆化与晶化无关。     

非晶态Fe80B20合金晶化产物研究

利用Ｘ射线衍射及透射电子显微镜等手段研究了非晶态Ｆｅ８０Ｂ２０合金的晶化产物结构与热处理温度的关系，发现在不同退火温度下晶化产物均由α－Ｆｅ（Ｂ）固溶体和Ｆｅ－Ｂ化合物组成；α－Ｆｅ（Ｂ）固溶体的相对含量随退火温度的高而增多；化合物有Ｆｅ３Ｂ和Ｆｅ３．５Ｂ两种，它们的相对含量与退火温度密切相关且表现现不同程度的晶格畸变。     

非晶态合金延—脆转变过程原子热激活运动特征

在等温和连续加热条件下测定了非晶态合金的脆化激活能。在两种加热条件下，非晶态合金对应于延－脆转变临界点的激活能数值非常接近，说明开始发生延－脆转变时受到相同的阻碍势垒，退火脆化与原子的热激活运动密切相关。实验结果还表明，脆化激活能随脆化程度的增大而单调升高并与脆化过程不同发展阶段相对应，是非晶态合金延－脆转变过程中原子热激活运动的两个基本特征。非晶态合金的退火脆化不是具有恒定激活能的单一激活过程。     

非晶态合金延─脆转变过程原子热激活运动特征

在等温和连续加热条件下测定了非晶态合金的脆化激活能。在两种加热条件下，非晶态合金对应于延－脆转变临界点的激活能数值非常接近，说明开始发生延－脆转变时受到相同的阻碍势垒，退火脆化与原子的热激后运动密切相关。实验结果还表明，脆化激活能随脆化程度的增大而单调升高并与脆化过程不同发展阶段相对应，是非晶态合金延－脆转变过程中原子热激活运动的两个基本特征非晶态合金的退火脆化不是具有恒定激活能的单一激活过程。     

Fe—Cu—Si—B纳米晶合金结构的研究

利用X射线衍射、透射电镜及Mossbauer谱技术研究了Fe—Cu-Si-B纳米晶合金的相组成、析出相形貌、电子结构以及类金属原子的分布     

非晶态Fe80B20合金的表观晶化动力学研究

研究了非晶Ｆｅ８０Ｂ２０合金的表观晶化动力学过程。分析表明，非晶态的Ｆｅ－Ｂ共晶合金在晶化过程中，晶体的生长行为与传统观点所认为的完全由界面控制的机制不同，还同时存在扩散控制机制。     

预退火热处理对非晶态Ni—P合金晶化动力学的影响

本文研究了预退火热处理对非晶态Ni-P合金晶化过程动力学参数的影响,实验结果表明,在570K随着预退火热处理时间的增长,晶化温度T_x和T_p值、晶化过程表观激活能E_c值及等温晶化过程平均Avrami指数值都显著减小,而ΔT_(px)=T_p—T_x值增大。     

化学镀Fe—Mo—W—B非晶态合金的晶化

利用化学镀获得非晶态Ｆｅ－Ｍｏ－Ｗ－Ｂ四元合金镀层。用Ｘ射线衍射方法研究了镀层的结构和晶化过程。结果表明;Ｂ含量在９．８ａｔ％－２７．３ａｔ％范围内镀层为非晶态结构,该区域大于Ｆｅ－Ｂ二元合金镀层,但不如Ｆｅ－Ｍｏ－Ｂ三元合金镀层。观察到两步晶化过程：首先析出的晶化相为α－Ｆｅ,Ｆｅ３Ｂ和（Ｍｏ,Ｗ）２Ｂ;然后在较高温度出现Ｆｅ２Ｂ,（Ｍｏ,Ｗ）Ｂ和Ｆｅ（Ｍｏ,Ｗ）的衍射峰。     

Ti—Ni—Si纳米合金的制备和特性

Ｔｉ７０Ｎｉ２０Ｓｉ１０非晶合金在５００－８００℃范围内经１ｈ退火后，可形成平均晶粒度为８－１２０ｎｍ的纳米合金，Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）和透射电镜（ＴＥＭ）的结果表明，不同平均晶粒度的纳米合金样品中，相的组成相同，即Ｔｉ２Ｎｉ和Ｔｉ５Ｓｉ３以及少量的α－Ｔｉ晶体相，显微硬度（ＨＶ）的测量表明，纳米合金样品的显微硬度值比铸态或非晶态样品高一倍左右。但是，随着平均晶粒度的减小，硬度值的变化并不满足线性的     

溅射Fe82Si6B12非晶合金膜的晶化动力学研究

用动态原位电镜观察方法了直流溅射Ｆｅ８２Ｓｉ６Ｂ１２非晶合金膜的晶化动力学过程，结果表明：溅射Ｆｅ８２ＳｉＢ１２非晶合金膜的晶化类型为初晶晶化。初晶产物为α（Ｆｅ，Ｓｉ），长大以枝晶方式进行，长大方向沿＜１１０＞晶向。α（Ｆｅ，Ｓｉ）初晶形核采取瞬态均匀形枝，晶核初始的形状为圆形的多角形。并很快发展成枝晶，α（Ｆｅ，Ｓｉ）枝晶的长大是由Ｂ原子在非晶合金中的长程扩散控制的。根据长大过程的动力学分析，     

退火变脆Fe75Si10B15金属玻璃的脆韧性转变

研究了机械研磨对退火变脆Fe_(75)Si_(10)B_(15)金属玻璃的弛豫过程,晶化行为及脆韧性转变的影响。发现退火变脆的Fe_(75)Si_(10)B_(15)金属玻璃,经不同时间机械研磨,Curie温度T_C逐渐回落,总的弛像焓ΔH_?逐渐回升。在DSC曲线上观察到明显的玻璃转变温度T_(g_1)和一个附加的宽放热峰T_(x_1),随着研磨时间的增加,T_(x_1),T_(x_1),T_C同步降低,与T_(x_1)对应的放热面积ΔH_(x_1)逐渐增大,并在片状粒子表面形成切变带以及与其对应的剪切带,玻璃在退火过程中失掉的韧性逐渐得到恢复。     

非晶态Fe90—xCoxZr10合金的Invar效应研究

研究了非晶态Ｆｅ９０－ｘＣｏｘＺｒ１０合金的磁体积效应和广义声子谱，通过热膨胀测量和磁测量给出了自发体积磁致伸缩ωｓ和平均磁矩μＦｅＣｏ与平均介电子数Ｎｅｆｆ的关系，发现ωｓ的峰值位置与μＦｅＣｏ开始急剧下降的位置（Ｎｅｆｆ＝８．１－８．２）相对应，从而证实了金属－金属型非晶态因瓦合金中的Ｉｎｖａｒ效应与铁磁态的不稳性有关。用非弹性中子散射方法测量了广义声子谱，从中观察到了与Ｉｎｖａｒ效应相关的声     

非晶态Pd—Cu—Si合金的晶化动力学研究

本文应用DSC研究了非晶态Pd-Cu-Si合金的晶化过程动力学.根据Kissinger峰移法和Arrhenius方程分别计算了晶化激活能,发现等温晶化动力学在0.15相似文献   

锑对Fe—C—Si—Mn合金石墨组织的作用

在本试验条件下，当含锑量小于０．０３６％时，随含锑量增加，Ｆｅ－Ｃ－Ｓｉ－Ｍｎ合金的石墨片有变细小的趋势，当锑含量大于０．０３６％后，随含锑量的增加，石墨又开始粗化，但仍比不加锑的要细小。     

非晶（Fe0.99Cu0.01）78Si9B13合金等温晶化动力学

利用DSC,结合XRD,TEM实验,研究了(Fe_(0.99)Cu_(0.01))_(78)Si_9B_(13)非晶合金等温晶化动力学,结果表明:该合金等温晶化按两个阶段进行,分別析出α-Fe(Si)固溶体和Fe_2B化合物利用局域Avrami指数的概念分析了两相的形核长大方式。并作出了出合金晶化的“C”曲线,通过对两相晶化激活能的分析得出:α-Fe(Si)相较Fe_2B相容易晶化析出,同时,Cu元素的添加有助于改善α-Fe(Si)相的形貌。     

高密度脉冲电流对Fe—Si—B非晶合金晶化过程的影响

对非晶Ｆｅ７８Ｓｉ９Ｂ１３合金进行了连续高密度超短脉冲电流处理和对应的等温退火处理，用Ｍｏｓｓｂａｕｅｒ谱学技术研究处理后非晶试样的微观结构变化与晶化行为。实验结果表明，脉冲电流处理明显促进非晶合金的晶化，电脉冲对晶化的影响取决于脉冲电流对非晶中原子扩散的激励作用。