含Ti25%的L12结构Al3Ti基合金中的Al2Ti析出与长大

研究了含Ｔｉ２５％和Ｌ１２结构Ａｌ３Ｔｉ基合金在铸态和经１０００℃进行压缩变形后的微观组织结构变化。试验结果表明，铸态合金中就有Ａｌ２Ｔ１１相存在。     

Ni—Al系、Fe—Al系和Ti3Al金属间化合物研究

简要介绍了金属间化合物的熔炼与铸造工艺。论述了Ni-Al系（包括NiAl和Ni3Al)、Fe-Al系（包括Fe3Al和FeAl)及Ti3Al基金属间化合物高温结构材料的研究现状和发展动态,分析了上述合金存在的问题及解决办法,介绍了它们在不同领域的潜在应用。     

Ti3Al和Ti2AlNb基合金的研究与应用

概述钢铁研究总院在Ti3Al合金和Ti2AlNb合金研究与应用方面取得的进展.钢铁研究总院现已通过系统的合金化和组织结构的设计,建立Ti3Al合金和Ti2AlNb合金具有自主知识产权的高韧性合金体系,合金综合性能达到国际先进水平;依托国内现有生产设备条件,建立合金制备加工工艺技术,形成小批量供货的能力;近年来,针对这两类合金应用在我国航空航天领域的研制工作进展顺利,所研制部件已在多个重要武器型号中开始应用.     

快速冷凝Ti3Al基合金粉末性能研究

研究了用快速冷凝(RS)旋转电极工艺制取的Ti_3Al基合金粉末的物理性能、化学性能、显微结构以及热处理对显微结构、显微硬度的影响。结果表明,用该方法制备的合金粉末,化学成分稳定,工艺性能良好,细颗粒粉末由单相β固溶体组成,但随着热处理温度的变化,粉末的显微结构和显微硬度发生相应的变化。     

Ni3Al合金的滑移特征及形变过程的晶界行为

通过SEM动态拉伸形变试验,研究了具有各种化学成分和不同热处理态Ni_3Al合金的形变滑移特征,并用TEM观察了晶界区域的位错组态。研究结果表明,在含硼Ni_3Al合金的晶界附近存在一个过渡滑移区,该区域中滑移线重新取向或其它滑移系开动,从而产生了局部应变调节并使晶界应力集中松弛。硼降低了开动晶界位错源所需的应力并可能同时增加了位错源本身的数目。硼对Ni_3Al的韧化作用强烈受到基体Al含量、合金元素及热处理等因素的影响。     

复相Al3Ti—8Mn基合金的显微组织

在Ａｌ－Ｔｉ－Ｎｂ－８Ｍｎ四元系邻近Ｌ１２型Ａｌ３Ｔｉ－８Ｍｎ成份区合金中,随Ｎｂ含量变化,其显微组织发生明显变化。通过对不同合金的微观组织的考察,进一步确认了在Ａｌ６７Ｍｎ８Ｔｉ２５基金中加Ｎｂ并相应调整Ａｌ和Ｔｉ含量可形成ＤＯ２２型Ａｌ３（Ｔｉ,Ｎｂ）,Ｌ１０型ＴｉＡｌ和Ｇａ２Ｈｆ型Ａｌ２Ｔｉ３种类型的第二相。本文列举了Ａｌ６７Ｍｎ８ｔＩ２３Ｎｂ２,Ａｌ６５Ｍｎ８Ｔｉ２６－５Ｎｂ０．５,Ａｌ５     

热处理对Ti3Al基合金板材拉伸性能与微观组织的影响

研究固溶温度、时效温度以及多重时效处理对Ti-24Al-15Nb-1Mo合金热轧板材拉伸性能的影响,对不同热处理工艺下板材的微观组织和拉伸断口形貌进行观察.结果表明:当固溶处理温度从990 ℃升高到1 010 ℃时,Ti-24Al-15Nb-1Mo合金热轧板材的室、高温强度均有所提高,塑性略有降低;当时效温度从815 ℃升高到850 ℃时,板材的室温和高温强度降低,塑性变化不明显;Ti-24Al-15Nb-1Mo合金热轧板材经990 ℃固溶处理后再进行多次时效处理,其拉伸性能变化不明显;增加时效次数,拉伸强度略微降低.     

添加Nb对LI2型Al3Ti—8Mn基合金的相组成影响

在单相Ll2结构Al67Mn8Ti25金属间化合物中加入少量Nb（0．5at％～4．0at％）,并相应调整Al,Ti含量后,其组织变化显著。在邻近Al－Ti－Nb-8Mn四元系Al3Ti－8Mn区域设计了32种实验合金,随Nb加入量的变化,其结构除单相Ll2外,尚有Ll2＋A12Ti,L12＋DO22,LI2＋LI0,Ll2＋Al2Ti＋DO22和Ll2＋Al2Ti＋Ll0等5种复相或多相组织。Nb含量一定,随Al／Ti比的降低,会导致片状或网纹状Al2Ti组织析出,Nb含量较高时会进一步促使波纹或针片状Ll0TiAl相的形成。初步制定了Al－Ti－Nb-8Mn四元系邻近Al3Ti-8Mn区域的室温相组成图。     

(α2+O+B2)三相Ti3Al基合金的热变形行为

在Gleeble-3800热模拟机上对具有原始b转变组织的Ti-24Al-17Nb-0.5Mo合金进行单道次热压缩变形试验,研究变形温度在900～1 130 ℃、应变速率在0.01～40 s-1条件下合金的热变形行为,计算该合金的应变速率敏感因子和变形激活能,确定适合峰值应力的流变应力的方程.结果表明:该合金的真应力-真应变曲线在不同的热变形条件下具有不同的特征;合金热变形的峰值应力随温度的升高而降低,随应变速率的增加而增大,合金在不同变形条件下具有不同的应变速率敏感因子和变形激活能.     

Ti3Al基合金的拉伸形变和断裂

测试了三种显微组织Ｔｉ３Ａｌ基合金的室、高温拉伸性能；并用ＳＥＭ和ＴＥＭ详细观察样品的形变和断裂特征，结果发现，材料的力学性能与断口和位错组态的变化密切相关，随实验温度升高，强度降低，延性增加；随固溶温度提高，强度增加，延性降低，三种组织室温拉伸均为解理断裂，温度呈现解理与沿晶混合断裂。     

液相Al-Si共渗提高Ti3Al基合金高温抗氧化性

使用Al-8Si（mass %）合金熔体对Ti3Al基合金表面进行液相Al-Si共渗硅处理，在表层发生了不同程度的界面反应，经X射线能谱分析和对涂层的X射线衍射分析，推断涂层由TiAl3及Ti-Si化合物组成.经1 013 K/6 min+983 K/10 min的二次改性处理，可明显改善Ti3Al基合金的高温抗氧化性.1173 K/100 h氧化后的涂层组织，分析表明，涂层改善基体抗高温氧化性的根本原因是在最外层生成了一薄层致密的Al2O3膜.相关机理还有待更深一步研究.     

高温变形参数对Ti3Al基合金微观组织的影响

研究了高温变形参数对Ti-24Al-15Nb- 1.5Mo合金显微组织的影响.实验选取的变形温度为980℃,应变速率为10-3～10-1 s-1,变形程度为30％～50％.结果表明:在变形过程中,应变速率对α2相体积分数影响不大,但对α2相晶粒的形态和尺寸有一定影响,较高的应变速率有利于细化晶粒;随着变形程度的提高,α2相晶粒的细化程度增加,晶粒粒径更加细小.     

Ti3Al基合金室温塑性的改善方法

结合Ti3Al基合金室温塑性的主要影响因素，总结了Ti3Al基合金改善塑性的方法，这些方法包括：合金化、细化晶粒、热处理、控制间隙元素含量等。合金化元素主要包括Mo，V，Nb3种，它们的加入稳定了塑性相。提高了合金塑性。细化晶粒一方面可缩短滑移带长度，减少晶界的应变集中，使裂纹形核变得困难；另一方面由于细晶材料的塑性变形协调性较好，有利于更多滑移系的开动。热处理通过控制组织达到改善塑性的目的。间隙元素严重影响合金塑性，控制其含量是改善塑性的重要手段。     

Ti3Al基合金（0001）α2//（110）β2界面价电子结构分析

基于固体与分了经验电了理论，以改进的TFD理论提出的电子密度连续的量子力学条件为判据，计算了Ti，A1基合金中（0001）α2//（110）β2界面的价电子结构。对比分析了单相Ti3Al基合金（0001）α2-TiAl//（110）α2-（TixMy）Al,界面与多相Ti3Al基合金（0001）α2-Ti3Al//（110）β2-Ti0.5xAl0.5M0.5y界面电子结构。从电子结构层次上初步解释了延性β相改善合金薄弱的相界面电子结构与键结合，增加界面稳定性与连续性，提高合金强韧性的微观本质。     

Ti—3Al—2.5V合金的热稳定性研究

Ｔｉ—３Ａ１—２．５Ｖ合金是美国６０年代研制的一种近α的α＋β型钛合金，最初是作为焊接管材和无缝管材而研制的．７０年代末该合金管材已在Ｆ１４、Ｆ１５、Ｂ１、波音７４７等飞机上应用．关于 Ｔｉ—３Ａ１—２．５Ｖ合金热稳定性研究，未见国外报道．为了了解该合金的热稳定性能，以Ｔｉ—３Ａ１—２．５Ｖ合金管、棒材为试验原料，研究了该合金在 １２５℃～ ５００℃温度区间，无应力作用时，分别热暴露４００ｈ～２０００ｈ后材料的热稳定性能．ｌ试验材料及方法１．１试验材料 试验材料选用经真空退火的１２ｍｍ×０．９ｍｍ、…     

Ni-Al系、Fe-Al系和Ti_3Al金属间化合物研究进展

简要介绍了金属间化合物的熔炼与铸造工艺。论述了Ni Al系 (包括NiAl和Ni3 Al)、Fe Al系 (包括Fe3 Al和FeAl)及Ti3 Al基金属间化合物高温结构材料的研究现状和发展动态 ,分析了上述合金存在的问题及解决办法 ,介绍了它们在不同领域的潜在应用。