变电站20kV系统小电阻接地方案

1．中性点接地电阻接入方式 浙江省220kV（20kV）变电站标准化设计中主变采用220（230）8×1．25％／117／21kV变压器,容量为240／240／120MV·A,接线组别为YN／yn0／d11,其中220kV为双母线接线,110kV为单母线分段接线,20kV为单母线分段接线。     

110KV变电所技术改造施工中应注意的问题

新疆某地农网建设（改造）中有一座110kV变电所,为垦区中心变。主变压器容量为2×6300kVA,电压等级110±2×2.5%/38.5±2×2.5%/11kV,110kV进线2回,其中一回备用;35kV出线4回,其中1回备用;     

电缆剥切的要求

（1）我单位110／6．3kV，YNd11，31．5MVA变压器供电方式如图1所示。     

荣县^#2主变压器有载调压改造原理与设计要领

原15000kVA110kV变压器的±2×2．5％无载调压装置不能满足超额定电压10％的工况。用串接调压变压器调压方式，将该变压器110kV侧中性点解开。与调压变压器调压线圈串联，调压器低压侧与该变压器10kV侧并联，获取励磁电压，形成串联电压负反馈调节，达到±10％的调压范围。介绍调压变压器的设计、数据和工艺要求，分析该方式的优缺点。     

110kV主变总烃含量超标的原因分析及处理

1 主变概况 银南供电局110kV某变电站2号主变为110kV三圈自冷变压器,型号为SSZ10-63000/110,变比为(110±8×1.25%)/(38.5±2×2.5%)/11,联结组别为YNynOd11,有载调压关开为CMⅢ型,无励磁调压开关为WSLVⅡ型.该主变投运于2005年12月4日,投运1个月内油样跟踪分析正常.     

污闪引起的主变中性点引线烧断事故

某热电厂110kV母线上共有4台发电机变压器组：发电机60MW,10．5kV;主变压器80MVA,121kV／10．5kV,Uk=10％;通过110kV联络线与电网相连,其中2号主变压器T2的110kV侧中性点接地;另外,在110kV母线上还接有某钢厂的直供专线111。     

某厂家SZ9—50000／100型变压器本体缺陷及其维修

1 实例1 某公司110kV古彭变电站两台主变容量2×50MVA,2010年最高负荷60MW。2号主变型号为SZ9—50000／110,额定电流2749A,联结组别Ynd11,投运时间为1997年1月。2010年7月23日,10kV古九线分路过流保护跳闸（二次动作电流有效值为97A,过流二段动作）,重合闸保护合闸,后加速跳闸,2号主变轻瓦斯告警。     

变压器有载轻瓦斯频繁动作原因分析及处理

1三台主变故障及检查情况 1．1110kV河阳变2号主变情况110kV河阳变2号主变为SFSZ11—50000型三绕组变压器（有载调压分接开关型号为CM III-500Y／63C-10193W）,于2009年12月2313投运。2010年6月至2011年11月,先后发生5次主变有载轻瓦斯报警。     

变压器空载试验过程中空载损耗异常现象分析

1空载试验数据 我公司生产的SFSZ9—20000／110型电力变压器，额定电压为115kV／38．5kV／10．5kV，额定电流为100．4A／299．9A／1099．7A，联结组别为YNyn0d11。出厂前对它作空载试验，试验数据如下所示。     

屋顶通风机是否需要设置剩余电流动作保护器的分析

1项目概况在民用建筑中,屋顶通风机一般安装在户外顶层。某项目属于TN系统,变压器型号为SCB10—1000kVA,额定电压为（10-4-0．25）kV／0．4kV,联结组别为Dynll,空载电流百分数为0．6％,短路电压百分数为6％。屋顶通风机功率为15kW,电源自配电房直接采用ZA—YJV一1kV一5×10mm^2型电缆通过桥架引至屋顶通风机,距离约130m。     

高压厂用变差动保护误动作事故

深圳某电厂2号高压厂用变（110kV）投运后差动保护频繁启动且误跳一次。该高压厂用变（以下称高厂变）在投运初带负荷试验正常。运行时中性点接地开关合闸接地。高厂变联结组别为Yd11,变比121kV／6．3kV,额定容量10MVA。差动保护装置采用西门子7UT612。     

发电机组负荷过大造成厂用电快切装置切换失败

1 系统简况 某厂2×150MW发电机组采用发电机一变压器组单元制接线方式,发电机组220kV侧以外桥接线方式并人电网。如图1所示,该厂的工作电源由1号、2号发电机分别通过1号、2号13．8kV／6．3kV高厂变提供（图1中仅画出2号发电机相关部分,1号发电机接线原理相同）,备用电源由2号发电机经220kV新滕线、滕北主变、110kV北厂线、西郊主变、38．5kV／6．3kV高备变提供。两个工作电源间的相互切换以及工作电源与备用电源问的切换均由MFC2000—1型微机厂用电快切装置完成。     

断路器合闸同期不良引发大面积停电事故

任东220kV变电站是华北油田电网的供电枢纽,站内装有两台120000kVA（220／121／11kV）主变压器。2008年3月28日,2号主变110kV中性点零序过流保护突然动作跳闸（2号主变为常规电磁型保护）,甩掉负荷总计约62000kW,造成华北油田矿区大面积停电事故。     

分接开关的选用（4）

3.2.4分接开关选用实例3.2.4.1电力变压器技术规范变压器的额定容量PN=80M V A,星结(Y结)法,高压绕组额定电压和调压范围为U N=110(1±11%)kV,±9级带极性选择器。3.2.4.2计算有载分接开关切换参数最大负分接下通过电流:INmax=80×103?[110(1-11%)×√3]=472A级电压:USt=110×103×11%?(9×√3)=777V级容量:PSt=777×472×10-3=367kV A3.2.4.3确定有载分接开关绝缘水平(1)对地绝缘水平的确定由所供变压器调压原理图(图5)可知,该变压器为Y结中性点调压方式,有载分接开关对地绝缘水平按表1可选60kV电压等级,即U m=72.5kV,工频耐受电…     

东京配电网配网管理及配电自动化

日本东京电力公司担负着东京地区39504kmZ的供电任务,人口4172万,有用户2483万。年售电量2544亿kW·h,最高负荷5940万kW（199年7月18日）。以66kV（154kV）为高压配电网,6．6kV（22kV）为中压配电网,100V（200V）为低压配电网。有66kV架空输电线14822km,电缆5275km,电缆占全部66kV输电线的比例为26．2％;有6．6kV架空配电线路298436km,电缆25850km,电缆占全部6．6kV输电线路的比例为8％;有66kV／22kV变电所29座,66kV／6．6kV变电所1193座,有6．6kV／100（200）V配电变压器2144719台。1东京电网有很高的供电可靠性东京…     

关于一起因绝缘油“热胀冷缩”导致变压器故障的分析

1故障情况 2012年12月16日凌晨,某11OkV变电站1号主变差动保护动作,变压器跳闸.检查变压器外观无异常,站内所有设备无异常,判断变压器内部出现故障.该变电站1号主变型号为SSZ11-50000/110,电压比为(110±8×1.25％)kV/(38.5±2×2.5％)kV/10.5kV,联结组别为YNyn0d11.2011年4月生产,2011年5月投运.1号主变故障后立即对变压器本体油样进行色谱分析,在取样过程中发现,油不能从取样阀流出,更换取样阀后听到变压器内部有"咕咚"的声响,变压器油仍不流出,用手试探发现空气从取样口被吸人变压器内部,确定变压器内部存在负压,绝缘油受负压的吸力作用无法流出.     

多点接地引起主变比率差动保护误动事故

1事故经过 如图1所示,2011年8月2日9：19,2号主变（SFS9—75000／110／38．5／10．5-Ynynod11）发出A相比率差动保护动作提示并跳闸。     

铅蓄电池中镉含量测定不确定度评定

根据JJF1059．1-2012技术规范要求,全面分析了测量过程中引起不确定度的各种因素,重点计算铅蓄电池正极板栅中镉元素不确定度,正极板栅中镉元素的扩展不确定度为0．1872mg／kg,正极板板栅中镉元素的质量分数结果表示为（5．6359±0．1872）mg／kg,蓄电池中镉含量的扩展不确定为0．3279×10^-6％,蓄电池中镉含量质量分数结果表示为（9．872×10^-6±0．3279×10^-6）％;建立了原子吸收光谱法测量铅蓄电池中镉含量不确定度评估方案,合理地赋予被测量值的分散性。     

冲击负荷下主变故障的分析及处理

0 主变故障简况 2004年7月5日6时20分,湖北省某座110kV变电站2号主变压器（型号为SFS28—31500／110）重瓦斯保护动作跳闸．造成4回出线停电,少送负荷约20MW以上。除重瓦斯保护动作外,其他保护无动作信号。     

大型电力变压器的故障分析与处理

1故障设备简介 某电厂8号主变变压器是河北保定某变压器厂生产的SFP8—370000／220型户外式变压器，容量370MVA，电压220kV／20kV，电流882．7／10381A，阻抗电压14±7．5％，接线组别Ynd11。绝缘等级A级，总重257t，油重38t。