焊前准备、焊后处理及辅助设备

坡口角度对TCS不锈钢焊接接头组织及力学性能的影响；预热时间对钢轨铝热焊焊缝组织和力学性能的影响；5Al2铝合金有限宽薄板钨极惰性气体焊接的数值模拟；气焊熔剂在铝合金激光焊接中的应用；热处理对TD3合金显微结构与力学性能的影响     

焊前准备、焊后处理及辅助设备

大径厚壁P91三通管焊接及热处理工艺探讨;全密度聚乙烯反应器焊后整体热处理;高频感应钎焊硬质合金接头热处理工艺研究;后热处理对新型马氏体耐热钢焊缝性能的影响；焊后热处理对T91钢组织及性能的影响．     

焊前准备、焊后处理及辅助设备

液压支架用80k级高强钢焊接坡口角度优化研究,HG70低合金高强钢的焊接冷裂敏感性及其焊接预热温度的拟定,不同热处理状态9％Ni钢焊接接头的组织与韧性,热处理工艺对含Nb焊缝金属组织与力学性能的影响,横向磁场感应器结构优化及对焊缝加热效果的影响……     

焊前准备、焊后处理及辅助设备

20061039 T91钢焊接热影响区粗晶区韧性研究；20061040 用于焊条热处理的KCII炉；20061041 BT20钛台金激光焊接残余应力场及热处理研究；20061042 焊接薄板失稳变形预测方法；20061043 焊接变形测量方法。     

焊前准备、焊后处理及辅助设备

热处理对TC4钛合金电子束焊接件组织性能的影响;热循环对贝氏体钢轨组织及韧性的影响;热处理温度对SkCp／6061铝基复合材料激光熔化焊焊缝显微组织的影响;焊后热处理工艺对TD3合金钨极氩弧焊接头显微结构与力学性能影响;Fe/Cr3C2复合涂层与其基材16Mn钢的结合性能的研究;     

焊前准备、焊后处理及辅助设备

焊接坡口特征设计与焊缝特征提取方法；热处理对铝-钢爆炸复合板交界区的影响；舟山桃夭门大桥钢箱梁板块制造焊接变形控制；典型箱形梁特厚板焊接变形控制；薄板激光焊时失稳变形及其控制.     

焊后热处理对 T92／HR3C异种钢焊接接头组织与冲击性能的影响

通过对比热处理前后用ERNiCr-3焊丝焊接的T92/HR3C异种钢焊接接头焊缝显微组织及其冲击韧性,探讨了热处理工艺对焊接接头组织及力学性能的影响。研究结果表明,在优化的热处理工艺下,T92/HR3C异种钢焊接接头焊缝组织由原来粗大的回火板条马氏体分解为大小不等、分布均匀的无规则铁素体和细密的珠光体组织。同时,热处理之后焊接接头由于组织更加均匀和细化,其冲击韧性值较热处理前有较大的提高,由原来的80 J提高到129．7 J。     

Fe3Al合金与A304钢的TIG焊试验研究

采用TIG焊方法，分别选择9Cr-1Mo钢焊丝、A347焊丝和Inconel82Ni基合金焊丝作填充材料对Fe3Al合金与A304不锈钢进行焊接试验，并对接头质量进行了检测分析。结果表明：三种填充焊丝的焊缝中均有裂纹产生，并且在Fe3Al合金的热影响区还出现了微裂纹；采用Cr—Mo钢焊丝时，溶池金属沿FeAl母材基体结晶长大，接头区组织较均匀，而采用Ni基焊丝时，Fe3Al侧存在界线明显的熔合区。     

F92钢Y型异径锻造三通焊接接头焊后热处理研究及实践

火力发电厂四大管道F92钢Y型异径锻造三通焊接接头焊后热处理是火电建设工程中技术要求较高的一类问题，尤其是锻造三通接管长度<100 mm的焊接接头。文中结合某1 000 MW二次再热机组一次高温再热蒸汽管道F92钢Y型异径锻造三通焊接接头焊后热处理，锻造三通接管长度为80 mm,通过采用Y型异径锻造三通的3个焊接接头同时焊后热处理的技术方案，热处理后焊缝及母材组织正常，焊缝、热影响区、管道和三通母材硬度符合标准要求；同时根据一次高温再热蒸汽管道F92钢Y型异径锻造三通焊接接头焊后热处理的成功实施，实现了主蒸汽、二次高温再热蒸汽管道F92钢Y型异径锻造三通焊接接头焊后热处理一次合格。Y型异径锻造三通3个焊接接头同时焊后热处理方案的成功应用，可为后续同类型部件的焊后热处理提供借鉴。     

焊前准备、焊后处理及辅助设备

管端相贯焊接坡口数控切割研究；焊后电子束局部热处理对GH4133合金接头疲劳性能的影响；空心抽油杆摩擦焊接头的焊后热处理工艺研究；多组分铝合金的偏析机理；消除大型铸锻焊件残余应力的几种时效工艺方法比较；[编者按]     

焊前准备、焊后处理及辅助设备

热处理温度对P91与20g焊接接头耐蚀性的影响；塔类设备焊后热处理变形的分析及预防；焊接接头表面处理     

J55钢直缝焊油井套管沟槽腐蚀性能研究

应用控电位的电化学极化试验，测定了J55钢高频直缝电阻焊(ERW)油井套管焊接区的沟槽腐蚀敏感性，3种规格的J55钢ERW套管在3．5％NaCl溶液中电化学极化144h后，测定的结果表明。套管焊接区沟槽腐蚀敏感性系数强烈依赖于套管用钢的含C量，随含C量升高沟槽腐蚀敏感性增大，焊接后模拟热处理对降低ERW套管焊接区沟槽腐蚀敏感性系数有一定的作用，足够加热时间的无相变退火热处理显著降低ERW套管焊接区沟槽腐蚀敏感性系数．腐蚀介质和介质温度对沟槽腐蚀敏感性系数无显著的影响．     

激光焊焊前预热和焊后热处理对焊缝质量的影响

为了研究激光焊接热处理工艺对焊缝组织和性能的影响,制定了焊前预热和焊后热处理的试验方案。采用金相显微镜和扫描电镜对焊缝组织观察分析,并用HV0.1显微硬度计检测焊缝区域硬度。结果表明,经过焊前预热和焊后热处理的金相组织铁素体明显增多,而珠光体较少,硬度较低,其中焊后热处理对组织和性能改善的最为显著。     

60Si2Mn钢摩擦焊后热处理工艺的改进

对60Si2Mn钢摩擦焊焊接接头热处理后的组织和性能进行了研究,通过显微镜（OM）观察焊缝的界面层显微组织形貌特征,分析了热处理工艺对焊接接头性能的影响。结果表明：该钢摩擦焊焊接接头为珠光体＋铁素体＋马氏体组织,组织不均匀。经正火预处理后,焊接接头为细小粒状珠光体,再进行淬火加回火处理,组织均匀,为回火索氏体,焊缝下屈服强度稍有降低,但断后伸长率提高近1倍,获得了良好的综合力学性能。     

金属的焊接性

Ni60合金真空烧结组织及M7C3形成机理；含铌细晶粒钢的热影响区组织性能；镁合金变极性等离子缝焊接头微观组织分析；高温回火热处理对9Cr-1Mo钢焊缝组织韧性的影响；Fe3Al金属间化合物手弧焊连接的界面研究；焊缝金属中的二次相析出及其对双相不锈钢焊管性能的影响。[编者按]     

异种钢管子对接焊热处理前后残余应力的数值模拟

采用热-粘弹塑性有限元模型,在考虑蠕变效应的基础上,对同种及异种钢管子环焊缝焊接及焊后热处理过程进行了数值模拟.计算结果表明,经过热处理过程后,管子焊接接头的残余应力有显著的降低,约为初始状态的1/3.在热处理后期,两种接头的残余应力均出现了一定程度的回升现象.基于在相同的计算条件下,异种钢焊接接头残余应力要高于同种钢.同时,比较了过渡层对接头残余应力的影响,发现过渡层宽度对于降低异种钢焊接接头残余应力水平有重要影响.     

焊后热处理对1Cr18Ni9Ti与2Cr13钢焊接接头组织和性能的影响

通过钨极氩弧焊方法,对1Cr18Ni9Ti与2Cr13钢实施焊接,并对焊接接头整体进行焊后热处理。采用OM、SEM对2Cr13与1Cr18Ni9Ti钢热处理前后的焊接接头组织进行分析,利用显微硬度计、电子万能拉伸机测量了焊接接头的力学性能。结果表明,1Cr18Ni9Ti和2Cr13钢焊接接头热处理前焊缝组织为典型的柱状晶,组织为板条马氏体+残留奥氏体+碳化物;热处理后焊缝组织为回火索氏体,而且碳化物析出量也明显增多。拉伸时,热处理前后焊接接头断裂的部位都发生在奥氏体不锈钢热影响区一侧,热处理前后焊接接头的抗拉强度分别约为635.56、649.44 MPa;焊缝区的显微硬度分别约为276、222 HV0.5,热处理后焊接接头的整体显微硬度比热处理前的明显降低。     

超超临界锅炉水冷壁T23/12Cr1MoV异种钢焊接接头焊后热处理裂纹分析

分析了T23/12Cr1MoV异种钢焊接接头焊后热处理裂纹的宏观和微观特征、断口形貌及接头的显微组织,测试了接头的硬度分布,在此基础上讨论了裂纹的性质及形成原因,并提出了防止裂纹的措施。结果表明,裂纹启裂于T23钢侧焊趾部位,沿粗晶粒热影响区(CGHAZ)晶界扩展,为典型的再热裂纹。焊后热处理明显降低了异种钢焊接接头两侧热影响区的硬度,T23钢侧CGHAZ产生再热裂纹与其在焊后热处理过程中晶界析出碳化物有关,其析出促进了孔洞的形成。在焊后热处理前,对异种钢焊接接头进行一次550 ℃×1 h的中间热处理有利于抑制再热裂纹的产生。     

09MnNiDR低温钢焊后热处理工艺研究

09MnNiDR低温钢在建造和安装容器时,不可避免要经受两次或多次焊后热处理,导致焊接接头性能发生变化,尤其是低温冲击韧性恶化,会带来极大的安全性隐患。以现场中可能出现的焊后热处理工艺为试验条件,研究不同热处理温度545℃、570℃、600℃以及每个温度下不同保温时间对焊接接头强度及低温冲击韧性的影响。通过数据分析发现,09MnNiDR钢可经受焊后热处理温度为545～600℃。当进行长时间热处理加热(反复加热2～3次)时,适用焊后热处理温度为545～570℃。     

Fe_3Al合金与A304钢的TIG焊试验研究

采用TIG焊方法,分别选择9Cr-1Mo钢焊丝、A347焊丝和Inconel82Ni基合金焊丝作填充材料对Fe3Al合金与A304不锈钢进行焊接试验,并对接头质量进行了检测分析。结果表明:三种填充焊丝的焊缝中均有裂纹产生,并且在Fe3Al合金的热影响区还出现了微裂纹;采用Cr-Mo钢焊丝时,溶池金属沿Fe3Al母材基体结晶长大,接头区组织较均匀,而采用Ni基焊丝时,Fe3Al侧存在界线明显的熔合区。