复合工艺制备的半固态A356铝合金初生相形貌分形特征研究

利用复合工艺制备了A356铝合金半固态浆料,研究了半固态A356铝合金初生相形貌的分形特征．应用编制的计算程序计算了半固态A356铝合金初生相形貌的分形维数．结果表明,复合工艺制备的半固态A356铝合金初生相的形貌可以用分形维数来表征,不同工艺参数下所获得的半固态初生相形貌具有不同的分形维数．铸锭中不同部位半固态初生相的形貌具有不同的分形维数,反映了同一铸锭不同部位的凝固条件对半固态初生相形貌的影响．凝固组织中的每个半固态初生相的分形形貌均为系统耗散性的几何表现．     

复合工艺制备的半固态A356铝合金

利用复合工艺制备了A356铝合金半固态浆料,研究了半固态A356铝合金初生相形貌的分形特征.应用编制的计算程序计算了半固态A356铝合金初生相形貌的分形维数.结果表明,复合工艺制备的半固态A356铝合金初生相的形貌可以用分形维数来表征,不同工艺参数下所获得的半固态初生相形貌具有不同的分形维数.铸锭中不同部位半固态初生相的形貌具有不同的分形维数,反映了同一铸锭不同部位的凝固条件对半固态初生相形貌的影响.凝固组织中的每个半固态初生相的分形形貌均为系统耗散性的几何表现.     

A356铝合金低过热度浇注的铸造显微组织研究

采用低过热度浇注技术制备半固态A356铝合金，研究了冷却强度、保温时间、浇注温度对铸造显微组织的影响．研究结果表明，在液相线附近，冷却强度大，晶粒细小；随着保温时间的延长，晶粒变大，形状变得圆整，结晶组织均匀；浇注温度越高，晶粒越粗大；铸锭中心部位组织比边缘部位组织粗大，且均匀，球化明显．低过热度浇注可以获得理想的A356铝合金半固态浆料．半固态坯料重熔加热温度为585℃，保温30min，α-Al相逐渐变成球状，此时，晶粒平均等级圆直径为42．6μm，晶粒平均圆度为2．13．     

亚共晶铝硅合金半固态初生相形貌分形维数的计算

利用低过热度浇注技术制备了亚共晶铝硅合金半固态浆料,研究了半固态初生相的形貌及其分形维数和计算方法．应用图像计盒维数的算法计算了亚共晶铝硅合金半固态初生相的分形维数,并编制了相应的计算程序对亚共晶铝硅合金半固态初生相的形貌图像的计盒维数进行了计算．结果表明,不同工艺条件下制备的亚共晶铝硅合金半固态的初生相形貌有不同的分形维数;分形维数可反映初生相形貌的复杂程度．借助分形维数的计算结果可研究亚共晶铝硅合金半固态初生相的形貌及其组织性能．     

SiCp／A356铝合金复合材料触变挤压研究

采用有限元软件DEFORM-3D^TM模拟SiCp／A356铝合金复合材料电子封装壳体的成形过程,应用等温压缩实验数据分析材料模型触变成形过程中金属流动速度场和温度场分布,并对可能产生的成形缺陷进行预测。研究发现,一模四件的模型更适合半固态触变成形,缺陷可能出现在最后成形的成形件侧棱两角。     

T6I6二次时效对A356铸造铝合金力学性能的影响

为了解决热处理后材料的强度和塑性变化规律相反的问题,在T6热处理制度的基础上开发了一种新型的T6I6二次时效制度.研究结果表明：采用T6I6热处理制度可以同时提高A356铝合金的强度、塑性、弹性模量和硬度.在相同的自然时效条件下,材料的强度、弹性模量和硬度随着第一次人工时效时间t1的增加呈现先增加后减小的趋势.延伸率既随着第一次人工时效时间的增加而增加,又随着中间自然时效时间的延长而增大.屈服强度和抗拉强度分别在t1为10min和20min时达到最大值237.38MPa和320.15MPa,增幅达到27.53%和15.24%;当t1=120min且t2=8周时,延伸率达到最大值13.63%.这主要是因为T6I6中的自然时效阶段形成大量的GP区,在随后的人工时效过程中析出大量细小高密度的β相.     

冷却速率对A356铝合金显微组织和微观硬度的影响

研究了不同冷却速率对A356合金凝固组织和微观硬度的影响,以及T4热处理后,其显微组织和微观硬度的进一步演化.结果表明:提高冷却速率,凝固组织α?Al的二次枝晶臂间距(SDAS)和共晶Si的尺寸显著减小,微观硬度显著提高;8h的T4热处理后,相同冷却速率下的SDAS几乎没有变化,而较高冷却速率下的共晶Si更容易球化.冷却速率为9℃/s和0.15℃/s试样的微观硬度都得到进一步提高,冷却速率为167℃/s时,共晶Si在完全球化后进而长大粗化,试样的微观硬度反而降低.可见,当冷却速率较高时,细小的共晶Si仅需要相对较短的固溶时间就可以球化,达到最佳的力学性能.因此,通过控制冷却速率,可以细化晶粒,提高性能,还能缩短T4热处理的时间,节约生产成本.     

Cr和Mg对Al-5%Fe合金中初生Al3Fe相形貌的影响

采用普通熔铸的方法研究合金元素Cr和Mg对Al₅%Fe合金铸态组织的影响,利用能谱仪分析合金中物相成分.结果表明,Cr和Mg可以明显改善合金中的初生Al₃Fe相形貌：未加入合金元素时,合金中初生Al₃Fe相长呈粗大的针状和针片状,加入Cr和Mg则使粗大的初生富铁相形貌转变为鱼骨状、块状和细小针状.能谱分析结果表明：Cr主要分布在富铁相中,并且鱼骨状相中的Cr含量比块状相中含量高,而Mg则主要分布在基体中.     

7A52铝合金搅拌摩擦焊接头第二相的形貌及相组成

为进一步研究高强铝合金搅拌摩擦焊接头的性能,必须对接头中的第二相进行明确表征.采用光学显微镜、扫描电镜及能谱、透射电镜对7A52铝合金搅拌摩擦焊接头第二相的种类、数量、形状、大小、分布进行了观察.结果表明,基材的第二相组成主要为沿轧制方向分布的粗大Al₆（Mn,Fe）和Mg₂Si,细小的η′相（MgZn₂）和η相（MgZn₂）,其他各区均弥散分布αAl₁₂（Fe,Mn）3Si和Mg₂Si.动态再结晶区主要包含T相（Mg₃₂（Al,Zn）49）、Al₆Mn、S相（Al₂CuMg）.热机影响区晶界处连续分布条带状A_l6Mn,η相发生粗化,分布在晶粒内部,由原来的长条状破碎成椭球状,晶界有无沉淀析出带.热影响区与基材相比,η′相形貌和分布状况并无明显变化,η相明显粗化;与热机影响区相比,Al₆Mn仍然在晶界处呈条带状分布,晶内有S相存在.     

铸态AZ31-xGd镁合金在半固态等温热处理中显微组织和富Gd相的演变

本文深入研究了铸态AZ31-xGd(x=0,1.5 wt％,2.0 wt％,2.5 wt％)镁合金在半固态等温热处理中显微组织和富Gd相的演变.结果表明,添加Gd的AZ31镁合金中的层状(Mg,Al)3Gd相在半固态等温热处理过程中转变为颗粒状Al2Gd相,导致形成更多的球状α-Mg晶粒.当Gd含量为2.0％(质量分数...     

浇注温度对A356合金半固态枝晶衍变规律的影响

研究了控制浇注法制备A356合金半固态枝晶衍变规律,结果表明：原始显微结构对枝晶半固态衍变具有较大影响,对于原始组织粗大的树枝晶合金,即使经过长时间的保温,初生α相仍为枝晶网状结构;而原始组织细小的等轴晶迅速转变为球状结构．     

单晶Ni基合金蠕变初期的组织形貌及演化

通过测定单晶Ｎｉ基合金拉伸初始蠕变曲线及使用ＴＥＭ对平行于（１００）晶面，不同蠕变时间的试样，进行组织形貌观察．表明：受压应力的γ基体通道中位错运动运动阻力大，位错扩展多以交滑移方式进行，扩展距离短当受张应力通道中扩展位错环经交滑移进入压应力通道后，入口两侧；被“钉扎”，位错环可定向扩展成为类似双端“Ｆ－Ｒ”的位错组态；γ′相形成后，蠕变速率明显减小，初始蠕变服从Ａｎｄｒａｄｅ规律．     

床层相含率对多孔颗粒液固和三相流化状态的影响

本文采用压力波动测量技术对Ｓｃｈｏｔｔ多孔玻璃颗粒在液固和三相流化床内不同床层相含率下的流化状态进行了实验研究。结果显示：这种颗粒在液固床中呈完全散式流化态。但在三相流化床中,其流化态可在一定的床层相含率和气速下转为聚式。文中将实验结果与现有的液固流态化状态判据作了比较,发现一些判据在可能定性地描述三相的情形,因而有可能将其扩展用于三相流化状态的判别。     

Al7Si0.3Mg-Y合金半固态初生α-Al形貌的研究

利用低过热度浇注工艺制备了Al7Si0.3Mg-Y铝合金半固态浆料,研究了稀土Y对合金半固态初生α-Al形貌的影响.采用正交设计方法,优化了Al7Si0.3Mg-Y铝合金半固态初生α-Al形貌的影响因素,通过直观分析与方差分析表明,经稀土Y变质处理及低过热度浇注获得Al7Si0.3Mg-Y半固态初生球晶的最佳工艺条件为:浇注温度595℃,保温时间3 min,Y加入量0.5%.此时其晶粒在铸态下的形状因子为0.74等效圆直径为42.01μm,其中浇注温度是晶粒形貌和尺寸的最主要影响因素,可信度达到95%;其次是Y的加入量和保温时间.     

微波加热含锌粉尘的物相形貌特征及还原过程研究

含锌粉尘和煤粉按质量比4∶1混合形成混合粉.采用化学分析和扫描电镜对混合粉的成分和物相进行分析,研究大气常压下微波加热还原混合粉在不同时间下的显微物相形貌特征以及混合粉的还原过程.结果表明:微波加热7 main时,混合粉物相中出现金属铁相、浮氏体相和渣相;随时间的延长,金属铁相逐渐增大、浮氏体相逐渐减小、渣中的锌含量逐...     

量子系统绝热演化的非动力学相位

讨论了量子系统Ｈ（ｔ）初始处于非能量本征态｜（０）＞的演化问题，得到相应的方程组；在推广的绝热假设下求解了两个能级的情况，得到了相应的非动力学相位βｎ（ｔ）．βｎ（ｔ）中除了有Ｂｅｒｒｙ已指明的项外，还有非对角元＜ｋ｜ｎ＞的项，并且与初始条件有关，从而将Ｂｅｒｒｙ相位概念推广到处于非能量本征态｜（ｔ）＞的情况．