玻璃钢层合板等强度设计在叶片上的应用

本文根据文献[1]所提出的优化理论,对玻璃钢产品设计中最常用的三种层合板[无纺布0°/1:1布90°/1:1布45°]、[7:1布0°/1:1布90°/1:1布45°]、[4:1布0°/1:1布90°/1:1布45°]作了较详细的分析,提出了一个直观简便的设计方法,它对文献[2]所述的方法是一个改进,在500型冷却塔玻璃钢风机叶片设计中采用了此方法,对类似的薄壁结构也可用该法进行。为了便于工程设计使用,用FORTRAN语言编写了二个计算机程序,并均在IBM-PC机进行了验证。     

均衡型设计的限制

本文在均衡型层合板理论的基础上,讨论了均衡型设计的限制条件。在给出了均衡型设计的一般限制条件后,还就若干具体铺层情形给出了相应的限制条件,并且对限制条件的物理意义做出了解释。     

碳／环氧典型层合板的疲劳试验和寿命估算

报导了碳纤维/环氧T300/QY8911典型层板[0]_(16)、[90]_(20)、[0/90]_(4s)和[0/±45/90]_(2s)拉-拉疲劳试验结果,应力比R=0.05,最大应力值选几种水平,加载频率f=15 Hz.试验过程中测定了试件刚度变化情况,建立了对数形式的拟合方程.针对不同层板的断口形貌和刚度消减情况,提出了相应的损伤模型和寿命估算公式.这些公式可进一步发展用来估算同种材料做成的各种层合板在拉一拉载荷作用下的寿命.     

Monte Carlo方法在硅酸盐玻璃熔化温度计算中的应用

在文献[5]的基础上,本文根据优化原理和统计观点,用 Monte Carlo 方法重新确定计算硅酸盐玻璃参考熔化温度的数值常数。通过对60种玻璃实验数据的计算表明,熔化温度的计算值与实际熔化温度的偏差在±30℃和±55℃(相对偏差为±2%和±3.54%)范围内的约各占81.7%和97.7%。与文献[5]相比较,计算偏差平均下降28.7%。     

复合型裂纹起裂准则的研究

本文以裂纹前缘弹塑性分界面上的体积应变能密度、等能量密度面上的三轴张力和塑性区尺寸为参数,提出了小范围屈服条件下的三个复合型表面裂纹起裂准则;推出了表面裂纹前缘任意点的起裂角(α_i,θ_i)和起裂载荷Q_i表达式;计算了LC4CS板材上表面裂纹倾斜角β分别为15°、30°、45°、60°、75°和90°时裂纹前缘定位角(?)分别为0°、15°、30°、45°、60°、75°和90°各点的起裂角(α_i、θ_i)和起裂载荷Q_i;绘制了θ_4-β、θ-(?)、a~(1/2)Q_4/WBK_(Ie)-β和a~(1/2)Q_4/WBK_(Ie)-(?)曲线。将三个准则所得的计算结果进行了讨论并与文献[1]中[G]max、[S]min和[σa]max三个准则计算值和实验值进行了比较,本文所提出的三个准则较[G]max、[S]min和[σ_θ]max准则更符合实际。     

元弧齿轮基准齿形的工作 元弧中心的合理配置问题——(一)保证双元弧齿轮在节点前后同时啮合而不受中心距和切深偏差影响的条件

本文主要针对目前在生产上实际应用的双元弧齿轮就所研究的问题作了理论分析,并得出下列结论:只要其基准齿形的参数满足条件△ρ~(1)=△ρ~(2)=△ρ、α_(no)~(1)=α_(no)~(2)=α_(no)就足以保证在节点前后同时啮合而不受中心距和切深偏差影响(见§3) 本文还利用端面齿廓啮合图(见图2)精确而简易地导出偏差和啮合角之间的定量关系式(见§4)。在§5中探讨了相邻啮合点间轴向距离的恒定性问题。最后一节(§6)是对文献[3]的评论。     

有拉-弯耦合效应时复合材料接头的胶层应力分析

本文对存在拉-弯耦合效应(B_(11)≠0)的复合材料反对称正交层合板的胶接接头进行了研究和分析。推导了接头承载时胶层应力的微分方程,并以平衡型接头(E_α=E_1,t_α=t_1)为例,计算和分析了反对称正交铺设层合板在两种不同胶接情况下以及层数变化时,耦合效应对接头胶层应力分布的影响,得出了一些有意义的结论,为工程中复合材料接头的设计提供了参考依据。     

一类高阶抛物型偏微分方程解的极值原理

本文对2k+2阶抛物型偏微分方程(9)和(16)的解建立了极值原理,并给出了问题(22)解的唯一性,它包含了文献[1]的相应结果。     

弹性支承玻纤增强层合板装配应力分析

提出了弹性支承正交纤维增强层合板装配应力的数值计算方法,０°层合板抗弯性高于４５°层合板３３％,而４５°层合板抗扭性高于０°层合板８４％。     

用一种新方法分析复合材料层合板的边缘效应问题

本文用[1]中提出的方法,即样条边界层方法,计算复合材料层合板层间应力和边缘效应问题,给出了满意的结果。样条边界层方法是一种加权残值与奇异摄动混合方法。计算表明,用此种方法处理存在边界层效应的问题比用纯加权残值法效果要好,是一种行之有效的计算方法。     

平面裂纹的起裂准则

针对著名断裂教授 sin 提出的著名[S]_(min)准则中所存在的若干缺陷,作者曾利用宏微观相结合的方法在文献[1,2]中提出了三个三维裂纹的起裂准则并很成功地解决了三维表面裂纹问题。本文的主要贡献在于:1 针对平面裂纹的特殊个性,对文献[1,2]的假定作了更符合实际的改变,提出了二维裂纹的[U_v]_(max)、[σ_α]_(max)和[γ_p]_(min)准则。2 推出了平面裂纹起裂角和载荷的一般方程。3 求出了Ⅰ型和Ⅱ型裂纹的起裂角θ~*和相应的 K_(Ⅲc)/K_(Ⅰc)值,这些值和实验结果比较表明本文所提准则较其它准则更佳。4 讨论了 Possion(泊松)比 v 和应力状态对θ~*和 K_(Ⅱc)/K_(Ⅰc)值的影响,得出了 v 和应力状态对θ~*几乎无影响而对 K_(Ⅱc)/K_(Ⅰc)有较大影响这一令人满意和从未有过的新发现。给出了三准则适用条件。     

一个引理的推广——方阵n次幂计算公式

一引言[4]证明了二阶矩阵 i 次幂的递推公式:其中β_0=0,β_1=1,β_(i+1)=(m_(11)+m_(22))βi-(m_(11)m_(22)-m_(12)m_(21))β_(i-1,i)=0,±1,±2……并利用这公式成功地讨论了 n相似文献   

无矩层合板在Ⅰ、Ⅲ内力象限的能量优化

本文论证了复合材料无矩层合板在Ⅰ、Ⅱ内力象限的最小应变能优化铺层模式一均衡型层合板及其特性,简述了在圆筒形压力容器中的应用.     

双轴向纬编结构玻纤聚丙烯层合板拉伸性能研究

采用以玻璃纤维纬平针为地组织、经纬向衬入玻纤/聚丙烯复合纱的双轴向纬编结构预型件,利用热压方法制备了5种不同铺层的复合材料层合板,即[0]4,[0/90]2,[-45/45]2,[0/-45/45/90]和[90]4,实验研究了层合板的拉伸性能,分析了拉伸方向衬纱的纤维体积含量对层合板轴向拉伸的初始模量和断裂强度的影响关系,并对材料的断裂形式进行了分析。实验表明,材料的轴向拉伸和非轴向拉伸的力学性能有较大差异,材料轴向拉伸的初始模量和断裂强度与纤维体积含量成正比,衬纱的引入提高了针织结构复合材料的力学性能。     

压缩感知中限制等距常数的一个界

限制等距常数(Restricted Isometry Constant,RIC)在压缩感知中起重要作用.因为如果RIC满足某种界,则无噪声稀疏信号能被精确恢复,并且噪声稀疏信号能被平稳估计.近几年来,RIC的某些界已经得到,文献[1-5]给出了RICδ2k的界分别为0.414 2,0.453 1,0.465 2,0.472 1,0.473 4和0.493 1.文献[6-8]给出了RICδk的界分别为0.307,0.308.这里给出δ2k和δk的二次型界,并且证明文献[5]的一个结果是本文定理1的特例.     

H矩阵的Minkowski型不等式

用具体实例指出了文献[1]中给出的H矩阵的Minkowski型不等式的错误,同时修正了文献[1]中的错误,并拓广了H矩阵的Minkowski型不等式.     

H矩阵的Minkowski型不等式

用具体实例指出了文献[1]中给出的H矩阵的Minkowski型不等式的错误,同时修正了文献[1]中的错误,并拓广了H矩阵的Minkowski型不等式.     

双枝模糊集S(Ⅷ)

本文是文献 [1～ 7]研究的继续 .提出 1°.X上非对称双枝模糊集 S的并 -模糊分解定理 .2°.X(X=X )上单枝模糊集 A的并 -模糊分解定理 .这些结果是 :1 .非对称双枝模糊集 S的并 -模糊分解定理1°.　S=∪η,α∈ [-α1,1]　 -α1≠ 0-α1=∨mi=1-αiηSα　　 2°.　S=∪ζ,α∈ [-α1,1]　 -α1≠ 0-α1=∨mi=1-αiζS·α　　 3°.　S=∪σ,α∈ [-α1,1]　 -α1≠ 0-α1=∨mi=1-αiσHα(α)其中 :S∈F(X) ;Sα,S·α,Hα(α)∈Fα(X) .2 .单枝模糊集 A的并 -模糊分解定理 [1～ 7]1°.　S=∪η,α∈ [0 ,1] ηAα　　 2°.　S=∪ζ,α∈ [0 ,1] ζA· α　　 3°.　S=∪σ,α∈ [0 ,1] σHα(α)其中 A∈F(X) ;Aα,A· α,Hα(α)∈Fα(X) .     

不可分离变量奇异非线性Sturm-Liouville问题的正解

本文研究了如下情形Sturm-Liouville问题{-(Lψ)(x)=f(x,ψ(x)),0＜x＜1R1(ψ)=α1ψ(0) β1ψ′(0)=0R2(ψ)=α2ψ(1) β2ψ′(1)=0的正解情况,并给出了相应的例子.其中,(Lψ)(x)=(p(x)ψ′(x))′ q(x)ψ(x),p(x)∈C1[0,1],p(x)＞0,q(x)∈C[0,1],q(x)≤0;α1,α2,β2≥0,β1≤0.不仅允许h(x)在x=0,x=1处奇异,而且f(t,u)≤h(t)m(u),h:(0,1)→[0, ∞)连续,m:[0, ∞)→[0, ∞)连续.推广了文献[1]的结果.     

复合材料单向板面内拉—拉疲劳失效准刚

根据Ｔ３００／ＱＹ８９１１复合材料的３种典型层合板「０」１６、「９０」２４及「±４５」３Ｓ的试验结果,基于唯象的剩余强度衰减模型和蔡－希尔静强度判据,建立单向层合板在任意复杂面内应力作用下的疲劳失效准则。