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在540℃和565℃温度下进行30Cr1Mo1V转子钢的低周疲劳实验研究。应用损伤力学理论对实验结果进行分析,得到该材料在此温度下的损伤演化规律,并将试验结果和30Cr2MoV在550℃结果进行比较,从低周疲劳特性方面探讨30Cr1Mo1V用于超临界参数机组转子钢的可行性。结果表明,温度从540℃上升到565℃时,30Cr1Mo1V转子钢的低周疲劳性能无显著下降,30Cr1Mo1V钢在565℃的低周疲劳性能和30Cr2MoV钢在550℃下的疲劳性能处于同一水平。从低周疲劳特性看,30Cr1Mo1V转子钢用作超临界参数机组转了钢是可行的。 相似文献
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<正> 1.现用转子材料的持久极限和开发目标对蒸汽温度为538℃及566℃的高压转子、中压转子的材料来说,1%Cr-1.25%Mo0.25%V钢(下面称CrMoV钢)得到了广泛采用。持久强度优于CrMoV钢的转子材料有:美国开发的添加Mo、V、Nb、N的12%Cr钢和日本开发的添加Mo、V、Ta、N的12%Cr钢。这些钢已在日本的70万千瓦和100万千瓦汽轮机中压转子,50~60万千瓦汽轮机高中压转子,蒸汽温度为566℃的大容量机组中使用,并已有十年以上的运行经验。 相似文献
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一、前言25Cr2MolV(以下简称ЭИ723)是低合金耐热钢。该钢在合金元素 Cr、Mo、V 的作用下,有较好的热强性和冷热加工性,多用来制造电厂550℃以下的紧固件。目前有关文献上介绍ЭИ723所制造的螺栓,在高温下长时间使用后塑性下降,脆性增加引起断裂,从而影响 相似文献
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30Cr1Mo1V转子钢蠕变-疲劳交互作用的实验研究 总被引:2,自引:4,他引:2
对30Cr1Mo1V转子钢进行了应变保持的蠕变一疲劳交互作用试验,试验温度为540℃和565℃,应变幅为0.6%~1.2%,拉压对称梯形波,保持时间为10s,20s,60s。对该材料蠕变-疲劳交互作用下的应力松弛现象及应变-寿命规律进行了研究。实验结果表明,随着控制应变幅的增加,第1、3阶段比例均呈增加趋势,第2阶段的比例呈现减小趋势:以应力下降比率作为参考变量,在整个寿命周期内,拉应力松弛与压应力松弛基本一致,应力下降比率基本相同。给出了基于应变范围划分法和基于频率修正的Coffin-Manson公式的寿命方程。从实验结果来看,将30Cr1Mo1V转子钢的使用温度提高到565℃是可行的。 相似文献
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用极化分析法评估Cr—Mo—V汽轮机转子材料的脆化程度 总被引:2,自引:0,他引:2
指出了高温下长期运行的 Cr—Mo—V 汽轮机转子脆化的重要原因是晶界处的磷偏聚。并根据极化分析法 ECP(Electrochemical Polarization)的试验结果,复膜技术测得的晶粒尺寸以及制造厂的原始记录,可以计算出 Cr—Mo—V 转子的脆性转变温度 FATT。文中还介绍了脆化的 Cr—Mo—V 转子的断口塑性纤维百分比和温度之间的关系,通过使用塑性纤维百分比与超温关系的经验公式可以得到。 相似文献
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12Cr1MoV钢长期运行过程中组织与合金元素的变化研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用扫描电镜与电子探针对运行的12Cr1MoV钢组织与合金元素的变化进行了研究.发现随运行时间增加,12Cr1MoV钢晶粒产生了粗化,析出碳化物数量也随之增多;Cr元素在碳化物中的析出程度较严重,在运行5×104h后可见在晶界的析出,随运行时间的增加析出程度更加明显,运行10×104h后可见在晶内析出;Mo元素也有在晶界的析出,但并不明显,析出发生在运行10×104h后;V元素含量变化不明显,比较稳定;合金元素含量的变化主要发生在珠光体和碳化物中,铁素体组织中各种合金元素的含量基本保持不变. 相似文献
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30Cr1Mo1V钢高温软化特性的试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
时效软化是高温长期运行部件的主要特征,软化意味着材料性能的降低。为了探讨长期高温时效对材料性能的影响,对30Cr1Mo1V转子钢进行了540℃、565℃和660℃下的无应力高温时效试验和540℃、565℃温度下的拉应力加速软化试验(即蠕变试验)。应力加速软化试验采用了中断试验以获得过程参数。试验应力为240MPa-320MPa。对试验试样的维氏硬度进行了检测。在时效试验的基础上,得到了无载荷作用时效条件下硬度与Larson-Miller参数间的关系。在应力加速软化试验基础上建立了应力、硬度与Larson-Miller参数间的关系。在分离温度、时间软化效应的基础上,得到了考虑应力的软化效应公式。 相似文献
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加载速率反映了汽轮机转子启停及运行时温度变化速度与负荷变化速率。对火电厂汽轮机转子30Cr1Mo1V钢在538℃温度下的低周疲劳损伤进行试验研究,研究加载速率对实际低周疲劳损伤和预测低周疲劳损伤的影响。结果表明:在相同的寿命分数下,加载应变速率越大,低周疲劳损伤越小;在同一加载速率下,总应变幅越大对应的低周疲劳损伤也越大;在同等应变幅条件下,转子钢高温低周疲劳预测损伤比实际损伤大,加载速率较低时,转子钢高温低周疲劳预测损伤比较大;加载速率对材料损伤有显著影响的取值范围为0.1%-s-1≤ε≤0.2%-s-1。 相似文献
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30Cr2Ni4MoV钢是目前国内300MW机组较多采用的低压转子钢。汽轮机转子在运行中及在反复启动、停机时,都承受疲劳载荷。在汽轮机启、停过程中,转子上的应力集中部位可能发生塑性变形而导致低周疲劳损伤,从而萌生裂纹,另外,对于转子中本身存在的缺陷或运行过程中萌生的裂纹,都有可能在以后的运行过程中扩展,因此,有必要对转子的疲劳裂纹萌生及疲劳裂纹扩展特性进行研究。 相似文献
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对压水堆核电站控制棒驱动机构驱动杆用1Cr13马氏体不锈钢管材国外制造工艺方案进行了分析,制定出符合我国工业现状的管材制造工艺,并试制了管材。结果表明,影响管材成材率的主要因素为管坯的制造,严格控制1Cr13钢锭的化学成分配比,选择合适的管坯制造工艺、保证管坯表面质量,将管材的加工变形比控制在30%左右;成品管材经过980℃保温30min的淬火、640℃保温180min的回火处理后,性能最佳,平均晶粒度达到7级,各种性能满足技术指标要求,部分性能优于进口管材质量。 相似文献
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通过对9%~12%Cr耐热钢基本特点的分析认为,KT5917(12Cr铸钢)的Cr、W含量较KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)高,所以KT5917(12Cr铸钢)的高温抗蠕变性能、抗氧化性能、抗腐蚀性能优于KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)。但KT5917(12Cr铸钢)610℃许用应力小于KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)的许用应力,使其阀体设计壁厚大于KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)设计壁厚,铸造阀体还存在无损检测和焊接难度增大的问题,KT5917(12Cr铸钢)的实际使用性能要劣于KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)。 相似文献
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