新型增强增韧阻燃聚丙烯的研制

研究了聚丙烯通过加入玻璃纤维、阻燃剂八溴醚、阻燃助剂三氧化二锑以及乙烯-辛烯共聚物POE制备增强、增韧、阻燃聚丙烯复配体系的方法。讨论了各组分的质量份数对整体材料各项性能的影响，分析了硅烷偶联剂以及钛酸酯偶联剂分别对玻璃纤维和八溴醚与三氧化二锑的影响。通过比较力学性能和阻燃效果，从而确定各组分在混合体系中的最佳配比。结果表明，聚丙烯／玻璃纤维／八溴醚／三氧化二锑／POE为100／30／18／7．2／15时体系性能达到最优。还研究了马来酸酐接枝POE与普通POE对材料体系的增韧效果的影响，结果表明马来酸酐接枝POE的各项性能指标均好于未接枝的普通POE。     

增强阻燃聚丙烯的研制

研究了玻璃纤维增强剂、ＭＦ８２／ＰＰ膨胀型阻燃剂对聚丙烯（ＰＰ）的力学性能,阻燃性能的影响。结果表明,加入适量的添加剂后能得到综合性能良好的改性ＰＰ。     

增强增韧阻燃聚丙烯复合材料的研制

制备了增强增韧阻燃聚丙烯(PP)复合材料,分析了长玻璃纤维(GF)、乙烯-1-辛烯共聚物(POE)和溴/锑复合阻燃剂对PP性能的影响。GF的加入不但提高了材料拉伸强度、弯曲性能,而且提高了其冲击强度;POE对PP有很好的增韧作用;溴/锑复合阻燃剂对PP有良好的阻燃作用。该复合材料已成功应用于阻燃包装箱。     

增强阻燃聚丙烯的研制

研究了玻璃纤维增强剂、MF82／PP膨胀型阻燃剂对聚丙烯（PP）的力学性能、阻燃性能的影响。结果表明,加入适量的添加剂后能得到综合性能良好的改性PP。     

阻燃增强聚丙烯的研制

本文主要研究了阻燃增强聚丙烯的阻燃剂筛选以及阻燃剂间的协同效应。实验结果表明,溴—氯—锑互配体系可以产生良好的阻燃协同效应,从而提高材料的阻燃性,降低产品成本。阻燃增强聚丙烯的阻燃性可达FV-0级,广泛应用于电子、电气等行业。     

动态硫化增韧聚丙烯／三元乙丙橡胶共混物的研究

研究了动态硫化和简单共混增韧聚丙烯（PP）／三元乙丙橡胶（EPDM）共混物的力学性能、形态结构、流动性能和脆韧转变。结果表明：动态硫化的增韧效率要比简单共混的增韧效率高；随着EPDM用量的增加，共混物的力学性能均随之发生变化，流动性明显降低；简单共混物的橡胶颗粒尺寸随EPDM含量的增加呈增大趋势，而动态硫化可以降低橡胶颗粒的尺寸；动态硫化物的临界基体层厚度大约为0.3μm，简单共混物的临界基体层厚度大约为0．2μm，并且动态硫化和简单共混物均在各自的临界基体层厚度处发生脆韧转变，验证了wu氏增韧理论。     

聚丙烯的增强增韧改性

聚丙烯作为一种通用塑料,由于其冲击强度和拉伸强度较低,很大程度上限制了其在工程中的应用。本文综述了共聚,共混,填充,增强等化学和物理方法对聚丙烯改性的研究。另外,还介绍了聚丙烯改性技术的最新进展。     

聚丙烯增韧改性研究

主要研究了聚烯烃热塑性弹性体（POE）在聚丙烯改性中的应用，并与三元乙丙橡胶、二元乙丙橡胶弹性体进行对比，探讨了POE含量对聚丙烯的力学性能的影响。结果表明，POE改性聚丙烯时，质量分数15％的加入量就能起到明显的增韧效果；POE对聚丙烯缺口冲击强度提高较大，而弯曲模量及拉伸强度降低较小。     

聚丙烯增强增韧进展

论述了超高分子量聚乙烯、液晶高分子,晶须和纳米材料对聚丙烯（ＰＰ）的增强增韧改性,并介绍了改性聚丙烯的性能和改性机理。     

三元乙丙橡胶增韧聚丙烯的断裂韧性研究

用三点弯曲方法测定三元乙丙橡胶增韧聚丙烯材料在-20℃和22℃时的断裂韧性,用与起裂点相应的J积分临界值J_(lc)来表示,其值分别为3.2kJ/m~2和4.6kJ/m~2。实验发现在低温和常温时试样都出现颈缩现象,说明该材料裂尖处存在着较大的塑性区,但表现一定的脆性。试验结果表明,用J积分方法测定本材料的断裂韧性、建立相应的材料断裂判据是可行的。     

阻燃乙丙橡胶电缆料研究进展

介绍了阻燃乙丙橡胶绝缘电缆料的配合技术及研究概况,并对其应用前景作了展望     

膨胀阻燃三元乙丙橡胶/聚丙烯热塑性硫化胶的性能

分析了膨胀型阻燃剂聚磷酸铵(APP)、季戊四醇(PER)的加入方式对三元乙丙橡胶(EPDM)/聚丙烯(PP)体系硫化特性的影响,研究了加入不同膨胀型阻燃剂及协效剂硼酸锌(ZB)、有机蒙脱土(OMMT)对动态硫化EPDM/PP热塑性硫化胶(EPDM/PPTPV)性能的影响。结果表明,在动态硫化前加入APP或PER时,EPDM/PP体系不能进行硫化;当APP的加入量为30份时,EPDM/PPTPV的综合力学性能较佳;在EPDM/PPTPV中同时加入APP、PER、三聚氰胺(MEL)时,随着三者加入量的增加,体系的阻燃性能增强,但拉伸强度明显降低,三者的最佳用量为30份APP、10份PER、10份MEL,此时体系的黏度与纯EPDM/PPTPV相当;加入ZB或OMMT时,EPDM/PPTPV的拉伸强度降低,且加入OMMT体系的阻燃效果优于加入ZB体系;加入OMMT时,在低剪切速率下,体系的黏度减小;在高剪切速率下,体系的黏度增大;加入ZB时,在低剪切速率下,体系的黏度与未加ZB体系相当;在高剪切速率下,体系的黏度增大。     

膨胀型阻燃剂在聚丙烯中的应用

对自制的膨胀型阻燃剂(IFR)进行了预处理并添加了协效阻燃剂等助剂,形成一种高效的膨胀型阻燃体系。通过氧指数、热重分析和扫描电子显微镜等检测手段,考察了该阻燃体系的阻燃性能和添加量。IFR、硼酸锌和其他助剂最佳质量比为25：2：2。改进后的膨胀型阻燃体系用于聚丙烯,不仅阻燃性能优良,同时还具有较好的力学性能。     

PP电缆料无卤阻燃技术的研究与应用进展

综述了用于无卤阻燃聚内烯(PP)电缆料的主要阻燃体系的研究进展,介绍了金属氧化物水合物体系、磷-氮膨胀型阻燃体系、有机硅复合体系和纳米复合材料阻燃体系的开发应用情况。建议加强对无卤阻燃PP电缆料的研究,以开发出力学性能优异的无卤阻燃PP电缆料。     

EPDM-g-MAH对PP膨胀阻燃材料性能的影响

采用氮磷膨胀型阻燃剂制备了无卤阻燃聚丙烯(PP)材料,研究了马来酸酐(MAH)接枝三元乙丙橡胶(EPDM)(EPDM-g-MAH)对PP无卤阻燃材料性能的影响.结果表明:加入EPDM-g-MAH可提高阻燃剂和PP基体间的界面作用,降低试样在燃烧过程中的熔融滴落现象,且加入EPDM-g-MAH提高了阻燃PP的力学性能.此外,加入EPDM-g-MAH可提高PP无卤阻燃材料在高温(600～800℃)下的炭层热稳定性以及材料的最大热分解速率,但会降低材料的最大热分解温度.因此,少量的EPDM-g-MAH可以提高PP无卤阻燃材料的极限氧指数(LOI),但当w(EPDM-g-MAH)超过10％时,PP无卤阻燃材料的LOI下降,阻燃性能降低.     

疏松型纳米氢氧化镁阻燃聚丙烯

以聚丙烯(PP)为基体,疏松型纳米氢氧化镁(LN-MH)为主阻燃剂,红磷和炭黑为协同阻燃剂,制备了阻燃材料。实验结果表明:包覆剂A8使PP／LN-MH复合材料[(m(PP)／m(LN-MH)为100:40)]力学性能最佳;偶联剂KH550和接枝物又进一步提高了复合材料的力学性能,使PP／LN-MH复合材料和纯PP相当;LN-MH的加入提高了PP的熔融峰温度,降低了结晶度和热失重起始温度,接枝物的加入进一步提高了熔融峰温度,相对增加了结晶度;红磷和炭黑的加入表现出良好的协同作用,在低LN-MH填充量时,加入9 phr红磷或7 phr红磷和5 phr炭黑后阻燃级别达到UL 94 V-0级;通过偶联剂和接枝物进一步改性,能够使复合材料在达到阻燃要求的同时保持良好的力学性能。     

丙烯酸改性卤锑阻燃PP的力学性能

在过氧化二异丙苯(DCF)存在或不存在条件下,制备了丙烯酸(AA)改性Sb2O3／聚丙烯(PP)母料、十溴联苯醚／PP母料及其相应的卤锑阻燃PP。研究了Sb2O3、十溴联苯醚和不同含量卤锑阻燃剂对PP力学性能的影响。结果表明,随Sb2O3含量增加,PP的拉伸和弯曲性能提高,缺口冲击强度降低。对于改性阻燃PP,无DCP时,加入AA有利于阻燃PP拉伸强度提高。但对其他力学性能影响不大。添加DCP提高了PP的弯曲强度。但AA用量高时,缺口冲击强度降低。AA改性阻燃PP的力学性能随着DCP用量增加而降低,尤其缺口冲击强度。退火处理使阻燃PP力学性能提高。     

无卤阻燃PP的制备

采用氮磷膨胀型阻燃剂FP-2200制备了无卤阻燃聚丙烯(PP)材料,研究了阻燃剂含量对PP阻燃性能的影响.通过垂直燃烧试验、热失重、高压毛细管流变仪、拉伸实验及成膜性测试对阻燃PP材料进行表征.垂直燃烧实验中,阻燃PP材料有焰燃烧时间随着阻燃剂含量的增加而明显降低,且熔融滴落现象也有所改善.加入线型低密度聚乙烯可提高无卤阻燃PP/FP-2200材料的成膜性及韧性.     

MPP无卤阻燃聚丙烯纤维的辐照改性研究

采用自制季戊四醇螺环磷酸酯双蜜胺盐(MPP)无卤阻燃剂与聚丙烯(PP)进行共混纺丝,制备了无卤阻燃PP纤维,采用低能电子辐照对无卤阻燃PP纤维进行改性,并对MPP的结构、PP纤维的力学性能及阻燃性能进行了表征。结果表明:自制MPP为预期结构;随着MPP含量的增加,PP纤维的极限氧指数(LOI)增大,但其断裂强度有所下降;MPP质量分数为8%时,纤维断裂强度为6.02 cN/dtex,LOI为24.5%;随低能电子辐照量的增大,MPP质量分数8%的阻燃PP纤维的LOI大幅度增加;当电子辐照量为200 kGy时,阻燃PP纤维的LOI为33.8%,断裂强度为3.08 cN/dtex,起始分解温度和残炭率比纯PP纤维均有较大幅度增加,燃烧形成连续致密的炭层。