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原 RH真空室烘烤装置升降小车采用齿轮齿条传动方式或链轮链条传动方式 ,都曾多次发生事故 ,改用液压推杆——链条传动方式后使用效果很好。 相似文献
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RH真空室熔池和钢包内钢液整体流场的数学模拟 总被引:2,自引:0,他引:2
应用N-S方程、k-ε双方程模型及两相区结构模型对RH真空室熔池和钢包内钢液流场进行数值计算,为进一步计算浓度场和温度场奠定了基础,并解释了一些工艺现象。另外还用该模型计算了RH内钢液的循环流量,给出了最佳氩气喷吹量。 相似文献
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对钢厂100 t RH将原天然气烘烤改为顶吹氧去除真空室内壁冷钢工艺改造进行了研究。对5.5~7.5m氧枪位置及750~1300m3/h氧气流量下的速度场进行了数值模拟,根据计算确定了在枪位为5.5~6.5m,氧气流量为900~1200m3/h时RH顶吹氧去除冷钢是可行的。工业生产应用结果表明,采用该顶吹氧去除冷钢工艺,明显提高了RH的连续处理能力,RH月处理能力由不到28.5%提高到36.0%左右,单月RH处理能力最高比例达到48.8%。 相似文献
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在RH真空精炼中,覆盖渣处于大包熔池内的弱搅拌区,渣钢反应很弱,对依靠渣钢反应去除硫等有害元素或吸附钢水中夹杂物有很大的影响,降低了精炼效率。为了提高除硫等精炼效率,利用水模拟钢水,机油模拟渣,苯甲酸模拟渣-钢间传输物质来研究RH装置真空室内加渣时的加渣量、吹气量和浸渍管插入深度对渣钢传质的影响。试验结果表明,采用真空室内加渣方法渣钢之间的容量传质系数提高了60~130倍,大大提高了渣钢传质速度,为实际生产中通过真空室内加渣加强渣钢传质以提高除硫等精炼操作提供了理论依据。 相似文献
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Ruhrstahl-Hereaeus (RH)上升管内的气液两相流是整个装置的重要动力源,并对钢液的流动、混匀及精炼过程有重要影响.上升管及真空室内的气液两相流决定了钢包内钢液的流动状态,为了研究真空室及上升管内气液两相流,通过1:6的300 t RH的物理模型模拟了RH上升管及真空室内气泡行为过程,并测量了RH循环流量的变化用于计算上升管内含气率以及气泡运动速度最终得到气泡在真空室内的停留时间,同时记录了气泡在真空室内的存在形式.气泡在真空室的存在形式的主要影响因素为提升气体流量,研究发现了气泡从规则独立的大气泡经历聚合长大,碰撞破碎成小气泡,最后变成小气泡和不规则大气泡共存的现象.液面高度达到80 mm之后,气泡在真空室内的停留时间达到一个平衡值,不再随真空室液面高度的增加而发生改变.当提升气体量达3000 L·min-1,气泡停留时间减小趋势弱,对应3000 L·min-1情况下,真空室内气泡开始聚合长大.研究认为对于300 t RH的真空室液面高度应为80 mm,提升气体量应在3500 L·min-1左右,优化后,脱碳时间由原工艺的21.4 min缩短至现工艺的17.5 min. 相似文献
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介绍了攀钢RH用耐炎材料的国产化进程。通过一系列的技术改进和生产实践,大幅度地提高了真空室各部位用耐火材料的使用寿命,从而降低了钢水处理成本。 相似文献
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据日本“材料”,1990,3:1180报道为适应厚板优质化和超低碳钢产量的不断增加,要求高精度的RH处理,但是,传统的RH设备一直存在着由于真空室内壁粘附残钢,而导致脱气处理能力降低和钢液增碳等问题。本次开发的是将富氧烧咀应用于在线操作,对清除真空室内壁的残钢取得了显著的效果。就其效果叙述如下。 相似文献
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建立了钢厂250 t RH真空精炼装置1/4的水模型,研究浸渍管内径(520~750 mm)、驱动气体流量(1 000~3 000 L/min)、浸渍管浸入深度(525~800 mm)和真空室压力(0~25 kPa)等参数对RH循环流量的影响。结果表明,随驱动气体流量、浸渍管浸入深度增加、浸渍管内径增大以及真空室压力减少,RH钢水循环流量增加;为获得较大流量,浸渍管浸入深度应≥560 mm,真空室液面高度应≥200 mm。得出循环流量的回归方程,通过对钢厂250 t RH设备工艺参数作相应调整后,RH装置的生产效率明显提高。 相似文献
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低压湿式贮气柜是利用水槽内存水压力隔绝贮气柜内煤气进入空气或空气进入柜内。实践中发现在气柜塔节之间合封、脱封时水封内漏气严重,通过分析确定气柜运行过程中水封漏气的主要原因是在塔节之间合封、脱封时上环内存气,通过对气柜结构改造解决了该问题。 相似文献
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RH真空精炼装置的真空室插入管需视情喷补耐火材料 ,其喷补车有高架悬挂式与地面台车式两种型式。从结构及使用情况分析比较了两种喷补车的特点 ,为喷补车的现场使用及设计研究提供了必要的依据。 相似文献
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电解铝生产过程中打壳气缸组件漏气,因其工况条件恶劣,治理起来较为困难,本文通过长期生产实践,介绍治理电解槽上部打壳气缸漏气的技术履行3方案。 相似文献