合金焊丝钢ER69A的工艺优化

通过对加热、控制轧制和控制冷却等工艺进行优化,使Φ5．5mm合金焊丝钢ER69A强度显著下降,塑性提高,获得用户认可。     

ER50-6焊丝用盘条拉拔断裂原因分析

对ER50-6焊丝用盘条拉拔断裂样进行低倍、化学成分、金相、能谱和夹杂物检验分析,结果表明表面裂纹和组织不均匀是引起盘条拉拔断裂的主要原因,并提出改进措施。     

ER70S-6焊丝钢拉拔脆断原因分析

ER70S-6焊丝钢自Φ5.5mm预冷拔至Φ1.2mm,在拔至Φ1.3mm时出现脆断现象,其中脆断部分均为笔尖状断口。通过金相、化学成分、力学性能及扫描电镜检测分析,焊丝钢脆断的主要原因是成分偏析及轧制过程中冷速过快造成硬质块状马氏体的产生,硬质块状马氏体组织在拉拔过程中因不随基体变形在其周围产生大量裂纹,变形较大时发生脆断。     

ER62-K焊丝钢拉拔断裂原因分析及工艺改进

通过热模拟试验、组织观察及力学测试对ER62-K焊丝钢拉拔出现笔尖断裂进行研究,结果表明:拉拔断裂与C、Mn、Si的含量呈正相关,断裂处中心部位出现大量的过冷组织,这是拉拔过程中出现断裂的直接原因。结合研究结果对现场工艺进行改进,降低终轧、吐丝及进入罩盖的温度,使ER62-K的转变过程集中在保护罩盖内,得到均匀且不含有过冷组织的显微组织。工艺改进后,有效的解决了拉拔断丝问题。     

含钛焊丝钢盘条拉拔断裂原因分析

通过对含钛焊丝钢断裂试样分析,确定了拉拔断裂的主要原因是组织中的大量硬质相——贝氏体和马奥岛.结合盘条吐丝后在辊道上堆叠情况,说明在含钛焊丝钢盘条轧后缓冷过程中,搭接点和非搭接点的冷却速度差异,是造成抗拉强度极差大和组织中产生大量硬质相的主要原因.     

ER70S-6盘条拉拔断裂分析

对ER70S－6气保焊丝钢在拉拔过程中的断裂问题进行分析。通过对化学成分、力学性能、金相组织、夹杂物与表面缺陷、晶粒度的检验，认为断裂是由于成分不稳定、冷速过快、吐丝温度高及夹杂物造成的。     

焊丝用H11Mn2SiA钢盘条拉拔断裂分析

分析了唐钢近几年焊丝用H11Mn2Si A钢热轧盘条在用户拉拔使用过程中发生拉拔断裂情况,认为盘条中夹杂物、氧氮含量高、尺寸缺陷是造成焊丝钢拉拔断裂的主要原因,提出了改进和控制措施,减少了盘条的拉拔断裂频率。     

焊丝钢ER70S-6的成分优化及工艺研究

介绍TER70S--6焊丝钢盘条的化学成分要求、特点及残余元素的控制,结合重钢生产实际,通过优化炼钢、轧钢工艺,改善了ER70S--6焊丝钢盘条的综合性能,基本解决了严重影响焊丝焊接质量问题。     

ER70S-6焊丝用盘条试制

文章介绍了包钢ER70S-6焊丝用钢生产情况,为进一步提高钢材的拉拔加工性能,文章分析了钢坯的加热温度、开轧温度、吐丝温度、冷却速度对焊丝用钢拉拔性能的影响。实践证明,在包钢现有装备及工艺条件下开发ER70S-6焊丝用盘条是可行的,各项指标均满足用户要求。     

70t UHP DC EAF-LF-CC工艺生产ER50-6焊丝钢的实践

通过合理配加热装铁水及DRI,使得冶炼的ER 50-6焊丝钢残余Cu控制在0.10%以下,通过采取严格控制电炉、LF精炼和连铸控氮措施后,显著降低了ER 50-6焊丝钢中的氮含量,使得成品的氮达到70×10-6以下。改善了钢种的拉拔性能,基本满足了用户使用该钢种不经热处理直接拉拔成0.8~1.2mm的细焊丝的要求。     

焊丝钢ER70S-6断丝原因分析及应对措施

从焊丝钢用户反馈情况入手,从金相组织、化学成分、机械性能等几方面分析焊丝钢ER70S-6断丝率偏高原因,并针对断丝原因采取应对措施,降低断丝率。     

低碳拉拔线材轧制工艺改进

通过对EL195钢种轧制工艺的调整和改进,改善了EL195的力学性能,满足用户深加工的需求。本文对改进前后轧制工艺及产品合格率进行了对比,提出了下一步的整改措施。     

ER50-G焊丝用盘条粗拉拔断裂原因分析

通过对ER50-G焊丝用盘条及拉拔断裂样品进行化学成分和抗拉强度测试,以及金相组织、非金属夹杂物能谱检验分析,找到了焊丝断裂的主要原因.分析结果表明:ER50-G盘条内出现大量硬质不易变形的贝氏体组织及大块夹杂物,影响了焊丝拉拔过程中的铁素体及珠光体组织的变形,导致拉拔后的焊丝出现强烈的加工硬化现象,并在焊丝内的硬质脆性相部位出现断裂.     

唐钢ER70S-6焊丝钢的生产工艺研究及质量分析

介绍了唐钢ER70S-6焊丝钢的特点，对盘条质量进行了分析。对该钢化学成分、冶炼和轧制工艺进行了优化研究，使其综合性能明显改善。     

铝合金焊丝的拉拔及刮削工艺研究

为制造高品质铝合金焊丝材料,通过分析单模拉伸条件、拉伸的影响因素、拉伸配模原则、拉伸加工率等对铝合金焊丝拉伸的影响,形成了铝合金焊丝单模拉伸工艺、热处理工艺、多模连拉工艺及机械刮削光亮化工艺.结果表明:当加工率不超过27%、退火温度为410℃±10℃/保温1.5小时,可实现铝合金焊丝单模拉伸的顺利进行;两道模具之间的加...     

焊丝钢控冷工艺在标准型斯太尔摩冷却线上的实现

通过对酒钢标准型斯太尔摩冷却线生产ＥＲ７０ｓ－６焊丝钢的实验研究，给出了在标准型斯太尔摩冷却玫上生产缓冷型焊丝钢的可行的生产工艺，实现了高线Φ５．５ｍｍ焊丝钢在标准型斯太尔摩控冷线上正常生产达到可一次拉拔至Φ１．２ｍｍ质量指标的目标。     

ER50-6焊丝钢开发生产实践

广富集团采用单渣快速脱磷,出钢[P]≤0.010%,终点碳0.035%~0.05%;LF精炼控制渣系和氧含量;连铸全程保护浇注、塞棒自动控制以及结晶器电磁搅拌;控轧控冷,成功开发生产了ER50-6焊丝用钢。产品检验表明,钢的化学成分均匀、稳定,氧含量(15~35)×10-6,铸坯组织致密,中心疏松≤1.0级,热轧盘条抗拉强度500~550 MPa,断后伸长率≥25%。     

ER50-6焊丝钢冶炼降氮工艺优化

较高的[N]含量会更容易析出氮化物,使得钢材的时效和蓝脆问题更加突出.本文基于钢液增氮热力学和动力学,从增氮机理入手,分析了 ER50-6焊丝钢生产过程中氮含量增加的影响因素,提出了降氮方案.通过炼钢全程吹氩工艺降低氧含量,LF精炼流程采用微正压环境降低氮含量,连铸过程保证长水口密封性等措施,ER50-6焊丝钢含氮量由...     

ER70S-6合金焊丝钢盘条的控轧控冷工艺分析

总结昆钢试制∮6．5mmH08Mn2Si合金焊丝钢的情况，分析ER70S-6焊丝用盘条的质量要求以及在拉拔过程中产生脆断的原因；提出昆钢开发∮5．5mmER70S-6牌号合金焊丝钢盘条的控轧控冷工艺，说明采用适当的控轧控冷工艺是有效控制焊丝钢盘条质量的关键措施之一。     

Q235沸腾钢线材拉拔断裂原因分析

分析了某批号ψ６．５ｍｍＱ２３５沸腾钢线材拉拔断裂的原因，发现的拉拔断裂的直接原因主要有三个：一是线材表面存在结疤等缺陷；二是线材局部显微组织异常，有大量魏氏组织不均匀，有的线材表面局部还有增碳现象；三是钢材混号。还发现该批号线材存在空心这一严重的质量缺陷。应该指出：满足ＣＢ７００－８８要求的Ｑ２３５ＡＦ线材一般不能用于拉拔钢丝，拉丝用Ｑ２３５钢丝材应选择代号为ＬＱ２３５Ｆ或ＬＱ２３５、满足ＹＢ４