铸铁件收缩与冒口补缩行为

介绍了铸铁件收缩过程的数值计算,利用计算程序确定了铸件的收缩时间.建立了铸铁件冒口补缩的力学模型,提出了铸铁件在较小固相率下冒口中金属补缩流动停止的假说,这种假说被试验与模拟计算所证实.     

轮类铸铁件的压边浇冒口工艺

本文介绍和推荐了用于中小型轮类铸铁件压边浇冒口的形式、设计参数及生产工艺实例。     

轮形铸铁件浇注系统与冒口联合补缩设计

采用半环形横浇道、内浇道径向引入.在浇注系统的对面安放侧冒口.直浇道、横浇道、侧冒口的大小采用模数计算法确定.用这种浇注系统和冒口联合补缩的工艺形式,生产中型(重85 kg)灰铸铁制动轮和球铁齿轮,消除了铸件缺陷.获得了内在和外在质量都高的轮类铸件,铸件合格品率98%～100%,铸件出品率85%以上.     

运用均衡凝固理论设计铸铁件的补缩溢流冒口

为解决升降平台铸件环板交接处的收缩缺陷,采用侧注式浇注系统的对侧安置补缩溢流冒口,运用均衡凝固收缩模数法设计冒口尺寸,用大孔出流理论设计浇注系统。生产的铸件表面光洁,无气孔、渣孔缺陷。机加工后铸件没有缩孔、缩松缺陷,工艺出品率88．5％。证明采用均衡凝固理论设计补缩溢流冒口是可靠的。     

压边浇冒口工艺在高铬铸铁件上的应用

压边浇冒口工艺在高铬铸铁件上的应用国营３８８厂（枝城４４３３０１）雷培元我们在生产高铬铸铁球磨机衬板等铸件时，起初采用靠边耳冒口工艺，内浇口处往往存在气缩孔，且内浇口残留量在ｓｍｍ以上，难以清除，严重时导致铸件报废。后来用压边浇冒口工艺生产，此种缺陷...     

套筒类铸铁件卧浇压边浇冒口工艺的设计

立柱座,套筒类铸铁件,牌号HT200,内孔直径φ203mm,外圆直径φ275mm,壁厚36mm,长840mm,法兰尺寸φ400mm,厚36mm,铸件重175kg。表干型、手工造型,冲天炉熔炼,浇注温度1320～1350℃。此类铸件常采用的工艺为立浇顶雨淋,立浇顶注搭边。根据生产经验,参考缸套铸铁件平作平浇爬芯工艺,采用卧浇压边浇冒口工艺生产,取得成功。浇冒系统由浇口杯一直浇道一横浇道一压边冒口一压边缝隙（内浇道）组成。     

铸铁件补缩的水模拟思考

水冷却要收缩,结冰要膨胀。以一杯水为例,通过控制冷却收缩部分、结冰膨胀部分的体积比例,研究了冷却结冰模式对体收缩行为的影响。计算和分析表明:同时冷却,同时结冰模式,外部填加的补缩量最多,达4.2%;部分冷却、部分结冰、部分保温模式,外部填加量可以减少至0～4.2%之间。水结冰膨胀和灰铸铁件、球墨铸铁件凝固膨胀有相似之处,该研究对灰铸铁件、球墨铸铁件补缩设计有参考价值。     

球墨铸铁件补缩冒口的新进展

对于铸件使用者来说,最主要的要求之一就是要保证铸件品质,无缩孔或缩松等铸造缺陷,因为这些缺陷的存在容易导致零部件的突然失效.所有铸造材料在冷却过程中均存在液态收缩,因此通常都要设计补缩冒口.在铸铁(如球墨铸铁)凝固过程中,因为石墨膨胀是有利于补缩的,如果模型设计师懂得凝固机理的话,他就会利用这一特点设计较小的冒口.综述了球墨铸铁冒口设计的基本原理.运用该原理可以减小冒口尺寸同时保证生产的球铁铸件无收缩缺陷,从而进一步提高工艺出品率,提高球铁件生产的经济效益.     

可锻铸铁件的冒口补缩工艺

本文主要根据冒口系统的补缩作用,提出防止收缩缺陷的措施。一、可锻铸铁件的铸态收缩在铸型和铸件尺寸一定的情况下,化学成分是决定可锻铸铁件的铸态组织和凝固过程的一项基本因素。可锻铸铁一般的化学成分(%)为:C2.4～2.7;Si1.5～1.9;Mn0.4～0.75;S<0.25;P<0.2;Cr≤0.06。可锻铸铁的铸态组织为珠光     

周界商法冒口的补缩效率

根据周界商法 ,冒口的补缩效率是Vr-Vc 系统的函数。同一冒口用于不同的铸件 ,因其系统周界商比值的不同 ,则它的补缩效率也不同。由于保温冒口的保温效果降低了最小冒口的分布曲线 ,所以减小了冒口尺寸 ,提高了冒口的补缩效率 ,但系统的周界商比值保持不变。     

使用新型冒口覆盖剂提高冒口补缩效果

MF冒口覆盖剂具有发热和保温双重功效，显著提高冒口的补缩效果，铸钢件工艺出品率提高5％－7％，韶铸集团从2001年3月份起在一定产品范围内使用，铸件品质稳定，效果明显。     

铸铁件均衡凝固与有限补缩

作者从铸铁件收缩量的不确定性和收缩速度的可变性出发,通过对铸件收缩和膨胀的动态叠加,冒口与铸件接触热节的分析,提出了均衡凝固理论与有限补缩原则。指出:铸铁件表观收缩时间就是冒口补缩作用中止时间。为此,冒口不必要晚于铸件凝固,冒口不应该放在铸件的热节上。     

熔模铸钢件冒口补缩距离研究

提出了虚拟壁厚和虚拟壁厚系数概念,并通过虚拟壁厚将不同温度型壳浇注铸件折换成常温型壳浇注的铸件通过对凝固时间的计算推导,求得了板状熔模铸钢件的虚拟壁厚系数,并由此导出了熔模铸钢件的冒口补缩距离。     

高锰钢铸件冒口补缩距离的试验

介绍了高锰钢铸件补缩距离的试验结果。试验数据表明,高锰钢铸件的冒口作用区比碳钢大,而末端区比碳钢短;倾斜浇注能显著地增加冒口作用区长度,而对末端区没有明显的影响;要获得组织致密的铸件,必须以冒口补缩为主,单用外冷铁的无冒口铸造,不能消除铸件的缩松和缩孔,浇注温度对冒口作用区没有明显影响,而随着浇注温度和浇注速度的降低,末端区长度显著增加。     

提高铸钢件冒口补缩率的体会

用水玻璃砂型生产的铸钢件 ,由于水玻璃砂的蓄热系数大于粘土砂的蓄热系数 ,使得冒口的集中缩孔呈窄长形而不是抛物线形 ,且底面尖角易深入到铸件中。为了保证冒口的缩孔全部在冒口中 ,水玻璃砂型冒口就必须适当增加其高度 ,这样就造成铸件收得率和冒口补缩率的下降。实验证明 ,使用保温冒口套和覆盖剂可有效地减少热散失 ,提高冒口的补缩能力。下面着重介绍我厂采用漂珠保温冒口材料及 NZ- F型覆盖剂在铸钢件生产中的使用效果。1　漂珠保温冒口材料及 NZ- F型覆盖剂的配比1.1　漂珠保温冒口材料“漂珠”是火力发电厂排放的灰渣经提选得…     

铸铁件的浇冒口开设

在实际生产中,正确的开设浇冒口显得非常重要.长期以来,在铸铁件生产中,浇冒口的开设主要遵循着“定向凝固”和”同时凝固”这两个原则.上世纪80年代,魏兵教授提出的铸件均衡凝固理论对铸铁件浇冒口的开设,具有重要的指导意义.现结合生产实际,谈点体会.     

铸铁件冒口位置的探讨

铸铁件(这里指灰铸铁与球墨铸铁件)的冒口不仅应有恰当的形状和尺寸,还应有合理的安放位置。从传统的顺序凝固原则出发,冒口通常放在铸件的厚壁部位,铸件最高处以及铸件中部热节处,並用由浇口引入的热冒口形式。这种公式般的约束,使人们往往偏重对冒口形状和尺寸的研究,而     

铸铁件用弧形砂箱强行补缩新工艺

在大量试验研究的基础上,提出了一项铸铁件补缩新工艺—富有弹性的弧形砂箱工艺。文中对该工艺的设计基础、结构参数及工艺参数、工艺特点及效能进行了较详尽的分析。本工艺特别适宜于厚实铸铁件的生产,可望能在有关行业中得以推广运用。     

运用均衡凝固模数法设计液压试验平台铸铁件压边浇冒口系统

液压试验平台,材质HT200,铸件重2 800 kg,轮廓尺寸2 400 mm×1 000 mm×275 mm,平板壁厚95 mm,肋条壁厚40 mm,周边框壁厚50 mm,粘土砂,干型。选用直浇道-横浇道-压边冒口系统,运用均衡凝固收缩模数法设计压边冒口体和冒口颈尺寸,运用大孔出流理论计算压边冒口金属液充满高度。计算结果:直浇道φ75 mm,横浇道45/65 mm×70 mm,压边冒口体φ104 mm,高度200 mm,冒口颈尺寸104 mm×8 mm,冒口体浇注过程充满高度80 mm,具有挡渣能力。生产结果表明,铸件无缩孔、气孔、夹渣缺陷,铸件工艺出品率95%。实践证明采用均衡凝固收缩模数法设计液压试验平台浇冒口系统是可行的。