提高H13钢的铝合金压铸模热疲劳寿命研究

通过热处理工艺研究,H13钢制作铝合金压铸模采用1080℃淬火,600℃回火,可获得细板条回火马氏体和少量粒状碳化物,能较大幅度地提高钢的高温屈服强度和韧性,从而有效地提高了模具的热疲劳抗力和回火抗力。     

热处理对热作模具钢热疲劳性能的影响

探讨了热作模具钢热疲劳抗力与热处理工艺的关系。结果表明,在630℃≒25℃热循环条件下,3Cr2W8V、4Cr5MoSiVl钢分别在1180℃、1100℃淬火,600℃回火获得最高的热疲劳抗力,且4Cr5MoSiVl钢热疲劳性能优于3Cr2W8V钢。     

低温淬火法

本文介绍了一种钢材表面新的强化方法——低温淬火法。它是在含氮的气氛中进行的。按照Fe-N系平衡图,共析温度在590℃,因此,含氮的奥氏体从590～723℃淬火就可以得到马氏体,而钢材内部组织没有发生转变。这种热处理方法既可以达到表面强化的目的,又有节约能源、减小热处理变形的优点。     

热处理条件对WC/钢复合材料热疲劳性能的影响

采用板状带V型缺口试样,在自制的热疲劳试验机上进行试验,研究了不同热处理状态下未经锻造的WC／ 钢复合材料热疲劳性能的影响。结果表明,优化热处理条件,可提高材料中钢基体的热疲劳抗力,从而抑制或终止热疲 劳裂纹在钢基体相中的扩展。在本试验条件下,经1 050淬火和500℃回火的试样具有最佳的热疲劳性能。     

30CrMnSiNi2A钢的动态屈服强度研究

采用分离式Hopkinson压杆技术,对经过不同热处理的低合金超高强度钢—30CrMnSiNi2A钢的动态力学行为进行研究。试样经过正火热处理、860℃淬火+600℃回火、860℃淬火+200℃回火热处理3种热处理制度后,经过动态力学实验得出:30CrMnSiNi2A钢在不同应变率下的屈服强度值随应变率增加而增大,呈现一定的应变率敏感性;在860℃淬火+200℃回火状态下,表现为一定的回火脆性;在860℃淬火+600℃回火状态时表现为优良的综合力学性能。     

新型高密度高强度含钨钢的组织与性能

对新型高密度高强度合金钢进行700～1 100℃不同温度淬火+400℃回火处理,进行硬度、准静态拉伸测试,用扫描电子显微镜（SEM）、透射电子显微镜（TEM）、X射线衍射（XRD）、电子背散射衍射（EBSD）等研究了淬火温度对合金钢显微组织及力学性能的影响。结果表明：试验钢最佳淬火温度为800℃,后经400℃回火后可获得较好的强韧性匹配,此时抗拉强度为1 907 MPa,屈服强度为1 755 MPa,伸长率达8%。经热处理,试验钢基体析出细小弥散分布的μ相,随淬火温度提高,弥散分布的析出相数量减少,对试验钢产生的沉淀强化作用降低,强度因此降低。     

二次淬火对20CrMnTi渗碳钢组织和扭转强度的影响

利用正交试验一次淬火、二次淬火和低温回火处理对20CrMnTi渗碳钢组织和扭转强度的影响进行研究。结果表明：二次淬火能明显细化和强化组织,获得扭转强度最大的最佳工艺为二次860℃淬火,220℃×4 h回火;二次淬火对20CrMnTi钢的扭转强度有明显提高。     

二次淬火对20CrMnTi渗碳钢组织和扭转强度的影响

利用正交试验一次淬火、二次淬火和低温回火处理对20CrMnTi渗碳钢组织和扭转强度的影响进行研究。结果表明:二次淬火能明显细化和强化组织,获得扭转强度最大的最佳工艺为二次860℃淬火,220℃×4 h回火;二次淬火对20CrMnTi钢的扭转强度有明显提高。     

低合金钢的控制轧制、相间沉淀和亚临界热处理

<正> 一般情况下,为了使钢获得良好的强韧性,大都采用传统的“高温奥氏体化→淬火→回火”的热处理工艺。固然,这种工艺与其它热处理(如正火、退火)工艺比,在钢材化学成分固定的前提下,可以赋于钢材较高的强度水平;但是也有它不可避免的缺点,如:自较高的奥氏体化温度急剧冷却(淬火)时,钢材尺寸会发生变形;尽管后来经过回火,但仍具有较甚的裂纹源,因而导至较差的断裂韧性;为了保证较大工件淬火     

晶粒边界效应对抑制钢的可逆回火脆性的影响

<正> 一、前言 众所周知,亚温淬火的强韧化效果之一是抑制钢的可逆回火脆性。然而,其效果因具体情况不同而异。如工作[3、4]得出,亚温淬火能抑制40CrNi钢的可逆回火脆性,但对40Cr钢无能为力,其原因不详。工作[5]得出,亚温淬火对抑制30CrMnSi钢的可逆回火脆性颇有裨益,而国内有些单位亦用30CrMnSi钢试验却未获重演。A.H.Ucisik等用杂质不同的Ni-Cr钢进行了试验,所用普通热处理规范为1200℃、1050℃和     

钢装甲

德国克虏伯公司研究人员研制的这种钢装甲板用含Ni、Mn、Cr、Mo和V等元素的合金钢经热轧和热处理制成。这种钢板的屈服强度大于1100N／mm^2,布氏硬度值大于400,钢中马氏体含量不低于98％。这种钢装甲板的制造步骤是：将用热轧方法制成的板材在880～980℃双奥氏体化处理,在500-800℃范围内以不低于5K／s的冷却率将钢板淬火至室温,然后在150-550℃退火后制成装甲板。     

热处理工艺对20CrMnMo钢组织与性能的影响

介绍20CrMnMo钢的热处理工艺优化试验过程。在试验中采用新的热处理工艺,研究不同热处理工艺下20CrMnMo钢的力学性能。通过试验找到了适合此钢的亚温淬火回火热处理工艺,使它的各项力学性能指标达到产品所要求的技术指标和使用要求,并且应用在实际生产中,取得了良好的效果。     

2200 MPa级超高强度低合金钢的组织和力学性能

研究了两种不同硅含量超高强度低合金钢在不同热处理下的力学性能,分析了硅对2200MPa级超高强度钢力学性能的影响。结果表明,试验钢经淬火及低温回火后得到板条马氏体、ε碳化物和少量残余奥氏体组织。碳的质量分数为0.5%能使钢的强度达到2200MPa。添加1.75%质量分数的硅使钢的强度提高约100MPa,其抗回火稳定性高,在270℃回火下其抗拉强度仍在2200MPa以上。     

高强度钢的室温循环蠕变损伤规律的研究

为了探讨结构零部件失效的早期行为,采用恒应变幅和恒应力幅疲劳试验,研究了高强度钢的循环蠕变损伤规律,提出了较佳的抗循环蠕变损伤的热处理工艺和显微织组形态。对正常材料蠕变损伤机制进行了讨论。     

钢瓶在水-空气介质中淬火

<正> 工作压力为35MPa,容积40L,直径D=219mm,壁厚s=10mm的钢瓶采用40XH2MA号钢材制造。钢瓶的热处理(淬火和回火)应当保证材料获得符合技术条件要求的机械性能和很高的抗破坏性能,使钢瓶在+60℃到—50℃的工作温度范围内使用可靠。 通常,40XH2MA制品在油中淬火。经这样淬火形成的马氏体组织回火后,可使钢瓶获得要求的机械性能和使用性能的结合。在马氏体转变温度区间,缓慢地在油中冷却可以防止形成淬火裂纹。     

25Cr2Ni4WA钢热处理工艺的改进

<正> 56式半自动步枪、冲锋枪的重要零件——击针、击锤、拉壳钩等多采用25Cr2Ni4WA钢制造。该钢的Ac_3=750℃,Ac_1=685℃,M_s=310℃,在枪械生产中常用的热处理工艺是,淬火温度850～870℃,回火温度160～220℃,金相组织为回火马氏体和少量     

40CrNi2Si2MoVA钢显微组织对冲击疲劳裂纹扩展速率的影响

本文研究了40CrNi2Si2MoVA超高强度钢在油淬和270℃等温淬火两种热处理状态下,显微组织对冲击疲劳裂纹扩展速率(稳态扩展区)的影响。结果表明,在应力强度因子△K较小时,等温淬火组织中da/dN较低,而在△K较大时,油淬组织中da/dN较低;这与在裂纹扩展不同阶段残余奥氏体(A_R)对da/dN的作用不同有关。     

T10钢合页精冲下模热处理变形试验

本文以热处理工艺为重点,试验研究了T10钢合页精冲下模热处理变形的一般规律。试验表明,采用球化过程良好的组织作为原始组织,合理调整淬火加热温度和淬火介质,可达到减少和控制其变形量的目的。     

热处理对50SiMnVB钢的动态性能与组织的影响

通过Hopkinson杆试验研究50SiMnVB钢在不同的热处理状态下和高应变率下材料的力学性能。结果表明,高应变速率时的应力-应变关系曲线大致呈应变软化型,即随应变的增加,流动应力先是增加,达到某一峰值应力后,又逐渐降低。通过对不同热处理态的微观组织观察,得出860℃淬火+600℃回火的综合力学性能最好。     

Q45NiCrMoV钢的微观结构与机械性能

研究了在不同的热处理条件下,Q45NiCrMoV钢碳化物的析出机制。结果表明,此钢在260℃盐浴等温淬火处理中可以实现自回火过程,析出的弥散分布的碳化物对马氏体板条起“钉扎作用”,在低温回火条件下可以得到良好的强韧性配比关系。基体中碳化物在低于450℃回火主要是M_3~-C类型,在高于450℃回火开始析出VC,在620～650℃回火,出现V(CN)型化合物。VC在基体中的析出和弥散分布,对钢的二次硬化效应起了重要作用。