大跨、重载、高强页岩陶粒混凝土预应力空心楼板

<正> 自贡市建筑设计院于1978年至1981年对6米跨、大荷载预应力页岩陶粒混凝土空心板进行了     

PK预应力混凝土双向叠合楼盖的试验研究

通过对 PK 预应力混凝土双向叠合楼盖的加载试验,研究了 PK 预应力混凝土叠合板的挠度、抗裂及双向受力性能,试验表明该叠合板具有良好的抗裂性能和整体性能,双向受力特征明显,可按整体双向板进行设计和计算;并根据试验数据分析了 PK 双向叠合板中荷载的传递规律,得出 PK 预应力混凝土双向叠合板的荷载传递规律基本满足现行规范要求。     

页岩陶粒钢筋混凝土焊接网单向板试验研究

通过普通混凝土单向板与页岩陶粒混凝土单向板的受力性能对比试验,阐述了页岩陶粒混凝土板类构件的特点.试验结果表明,页岩陶粒混凝土单向板的抗弯性能、抗裂性能及钢筋的应力应变情况与普通混凝土单向板相差不大,且在一定程度上优于普通混凝土单向板.     

页岩陶粒混凝土工作性及强度试验分析

页岩陶粒吸水返水作用对混凝土养护具有重要影响。通过对坍落度和抗压、抗折强度进行对比分析,确定不同砂率和水灰比对页岩陶粒混凝土工作性和强度的影响规律及页岩陶粒混凝土的破坏规律。结果表明,页岩陶粒混凝土的坍落度随砂率的增大而减小,确定满足路用要求的最佳砂率范围(未加减水剂)为35%~39%;页岩陶粒混凝土强度随龄期的变化符合一般规律,与普通混凝土不同的是,强度随水灰比的增大呈现出先增大后降低的变化规律,确定满足路用要求的最适宜水灰比范围为0.37~0.39;页岩陶粒混凝土破坏通常为陶粒断裂和水泥砂浆碎裂,两者协调下,才能充分发挥材料强度。     

某水库预应力混凝土空心板静载试验

为检验预应力混凝土空心板的施工质量及承载能力,对空心板进行了单片梁荷载试验,简要介绍了空心板单片梁的方法、步骤、评定方法,并对实验结果进行了分析,得出桥梁刚度满足设计要求。     

预应力钢纤维混凝土空心板受力性能试验研究

针对预应力混凝土空心板制作和使用过程中容易出现裂缝的问题,提出在预应力空心板制作中应用钢纤维混凝土,形成新型材料构件-预应力钢纤维混凝土空心板。设计了不同钢纤维掺量的7块预应力钢纤维混凝土空心板,对其进行受力性能试验。试验表明,预应力钢纤维混凝土空心板与普通预应力钢筋混凝土空心板破坏形态相似,钢纤维的掺入可以有效提高混凝土空心板的抗裂性能和极限承载力,减小构件反拱,提高其抗弯性能。     

环形预应力电杆计算方法介绍(下)

五、挠度计算电杆除应满足受弯强度、抗裂强度及受扭强度要求外,在使用荷载作用下还需满足变形要求。根据建材部《环形预应力混凝土电杆》部标准草案第二稿规定:当加荷至标准弯矩的100％(对全部配预应力钢筋的预应力电杆)或80％(对加配一部分非预应力     

预应力混凝土带肋叠合板受弯性能试验与设计关键问题研究

预应力混凝土带肋叠合板(PCCSCR)是叠合楼板的一种，可实现长线生产，具有生产效率高、成本低、抗裂性能好、钢筋用量少、抗弯刚度大以及承载力高等优点。预应力混凝土带肋叠合底板采用免支撑施工，可进一步降低施工成本。对6块预制叠合底板和10块预应力混凝土带肋叠合板的足尺试件进行受弯试验，测得了相应的荷载-挠度曲线、荷载-应变曲线、裂缝开展及分布状况、破坏形式及相应的破坏荷载等。研究结果表明：预应力带肋叠合底板及叠合板的破坏形式均为弯曲破坏，其受弯性能能够满足施工阶段和使用阶段的要求，具有较好的延性；预应力混凝土叠合底板与后浇混凝土的协同受力性能良好，底板自然粗糙面即可满足叠合面的抗剪需求；预应力叠合底板带肋对减小底板施工挠度和提高底板刚度效果显著，且预应力叠合底板不开裂是免支撑设计的前提，通过合理设计，可以实现不同跨度免支撑设计的挠度限值要求。结合试验结果对PCCSCR的设计关键问题进行了分析，并总结提出了PCCSCR的设计流程。     

媒体重头文章概览

<正>《华中建筑》08/2015大跨度空心楼盖在高层办公楼的应用与实践现浇预应力混凝土空心楼盖体系作为一种新型混凝土楼盖形式,将现浇预应力混凝土技术与空心板结构相结合。设计过程中采用混合配筋方式,预应力筋主要解决空心板的抗裂和变形问题。在承载力计算时充分发挥预应力筋的作用,不足部分用普通钢筋补足。由于预应力混凝土空心楼盖同时具备预应力平板和空心板两者的优越性,有效解决了大跨度、重荷载状态下的建筑使用功能与结构安全性能之间的矛盾,应用范围更加广泛。本工     

装配式陶粒生态围挡板的设计及结构试验研究

设计了一种陶粒生态混凝土浇筑而成的多孔板体作为装配式生态围挡的种植墙体构件,通过有限元软件对风作用下的陶粒生态围挡板的风荷载和挠度进行了计算分析,生态围挡板在承载0.950 k Pa的均布荷载下,其结构仍保持完整,无裂纹出现,具有足够的结构强度抗抵风载,陶粒生态围挡板的承载力可达到5.52 k N,远满足抵抗风载的设计要求。     

预应力混凝土空心叠合板试验

针对现有的一般预应力空心叠合板楼盖板较厚、自重较大等缺点,提出了一种新型的预应力混凝土空心叠合板。通过对3块简支板、3块简支叠合板和1块两跨连续叠合板进行静力荷载试验,分析了这种叠合板在静力荷载作用下的裂缝、承载力、挠度等特点,研究了其开裂荷载和极限承载力较高的原因。结果表明:这种预应力空心叠合板具有良好的抗裂性能和较高的极限承载能力;其开裂弯矩、极限承载力、挠度可按《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2002)进行计算,为这种叠合板的设计和工程应用提供了依据。     

粉煤灰陶粒混凝土整体预应力空心大板住宅试验

陶粒混凝土整体预应力空心大板住宅不仅具有自重轻,空间整体性好,延性大,安全储备高,抗震能力强的特点,且造价低,材料省,施工简便,对各种地基均能适应,因而是很有发展前途的一种新的大板体系。我们在陶粒混凝土整体预应力空心大板住宅的试建和试验中得到如下认识: 1.陶粒混凝土空心墙板在使用上完全能满足多层及高层住宅的要求。轻骨料混凝土不仅能做薄壁空心承压构件,且比普通混凝土具有更大的安全度和更多的优     

部分预应力混凝土檩条的生产性尝试

代厂生产有限预应力混凝土T形檩条已有近20年的历史。檩条在设计时,不是按强度要求来考虑配筋的,而是为了满足抗裂度指标来确定预应力钢筋的配筋截面。因此构件受拉区的配筋率较大,其抗裂安全系数均接近或超过强度安全系数,但构件作破坏试验时,则往往出现脆性断裂现象。为了解决     

环形预应力混凝土电杆结构优化设计方法的探讨

一、引言环形预应力混凝土电杆结构的传统设计方法是根据电杆的外形尺寸及标准荷载等级,先凭经验假定电杆的配筋量,然后按规范要求进行强度、抗裂度的复算及其它各项验算~(1·2),这种方法计算工作量大,常常要经过数次反复计算才能满足各种设计条件。对于部分预应力混凝土电杆的结构设计,具有预应力钢筋和非预应力钢筋两个变量,计算工作量更大。此外,按传统设计方法确定     

空心板桥梁裂缝分析

从荷载、温度、收缩、冻胀、施工工艺等方面介绍了空心板混凝土裂缝的种类及原因,并提出了预防措施,指出预应力混凝土空心板在预制过程中,应严格规范要求检测各项指标,以保证空心板安全、稳定地工作。     

混凝土强度对中强螺旋肋钢丝预应力空心板延性的影响

运用受弯构件全过程数值分析计算程序,在预应力混凝土空心板截面尺寸及荷载形式相同,配筋率、跨高比、张拉控制应力、钢筋强度等参数不变的情况下,改变混凝土强度,对中强螺旋肋钢丝预应力混凝土空心板进行受力全过程的数值分析,即采用数值分析方法,探讨了混凝土强度对中强螺旋肋钢丝预应力混凝土空心板延性的影响。     

钢筋强度对中强螺旋肋钢丝预应力空心板延性的影响

采用数值分析方法,运用构件受弯全过程数值分析计算程序,在预应力混凝土空心板截面尺寸及荷载形式相同,配筋率、跨高比、张拉控制应力、混凝土强度等参数不变的情况下,改变钢筋强度,对中强螺旋肋钢丝预应力混凝土空心板进行受力全过程的数值分析,探讨了钢筋强度对中强螺旋肋钢丝预应力混凝土空心板延性的影响。     

预应力混凝土空心叠合板试验研究

针对现有的一般预应力空心叠合板楼盖板厚较大,自重较大等缺点,提出了一种新形式的预应力混凝土空心叠合板,通过对3块简支板,3块简支叠合板和1块两跨连续叠合板进行静力荷载试验,分析了这种板在静力荷载作用下的裂缝、承载力、挠度等特点,研究了其开裂荷载和极限承载力较高的原因。试验结果表明这种预应力空心叠合板具有良好的抗裂性能和较高的极限承载能力,建立了开裂弯矩、极限承载力、挠度的计算方法,为这种叠合板的设计和工程应用提供了依据。     

预应力混凝土空心叠合板结构性能试验研究及影响因素分析

通过对4块170mm厚预应力混凝土空心叠合板和8块120 mm厚预应力混凝土空心底板进行结构性能试验研究及对比分析,研究预应力混凝土空心叠合板的抗裂性及裂缝发展规律、挠度、承载力等结构性能,分析跨高比、配筋率等影响预应力混凝土空心叠合板破坏性质的主要因素.结果表明:与全预应力构件相比,叠合板的抗裂承载力不会因为现浇叠合...     

用混合配筋提高冷拔低碳钢丝预应力混凝土圆孔板的延性

本文提出以混合配筋的方法来提高冷拔低碳钢丝预应力混凝土圆孔板的延性。通过对混合配筋预应力圆孔板的强度、刚度及抗裂度的研究分析,论证了该方法设计上的合理性,指出了该方法可满足使用要求,且还能节约钢材及节省工耗。