进出口水温对大温差洗浴废水热泵机组性能的影响

洗浴废水中含有大量废热,为最大限度地回收洗浴废水热能,提出了双机串联大温差热泵机组。机组额定设计工况为：蒸发器侧洗浴废水进出口温度分别为30℃和6℃,冷凝器侧自来水进口温度为10℃,制取热水出口温度为45℃。通过实验研究了自来水进口温度、热水出口温度及洗浴废水入口温度对热泵机组制热性能（COP）的影响。实验结果表明,当自来水进口温度从5℃升高到15℃时,整体机组COP从5.0降低到3.85;当热水出口温度从40℃变化到50℃时,整体机组COP降低了7.5%;当洗浴废水进口温度从30℃升高到35℃时,整体机组COP提高了3.1%。在无辅助热源时,若洗浴废水温度从30℃降低到6℃,热水出水温度为45℃,自来水的温度必须要高于12℃;若洗浴废水入口温度达到35℃,即使自来水温度为6℃,热水出口温度也能达到45℃。     

双热源热泵制热水与供暖性能诊断

通过对3种热泵供暖性能系数(COP)比较可知,太阳能热泵供暖COP值比空气源热泵高.运用试验分析和理论计算发现压缩机电效率随压缩机压缩比的增加呈线性下降规律,并直接导致双热源热泵系统制热水性能系数(COP)偏低,当热水温度超过时,COP值甚至＜1.通过对系统供暖试验数据的拟合得到2个表征双热源热泵系统供暖性能优劣的数学模型,试验和模型都显示出当蒸发器进口水温为28℃左右时,系统供暖COP值最大,而当蒸发器进口水温偏离该值时,COP值都会下降.对双热源热泵系统制热水和供暖的不可逆程度分析发现当压缩机压缩比ε=3.4时,系统运行更接近可逆过程,即系统运行最佳,压缩比偏离该值会导致系统不可逆损失增加.     

干燥地区数据中心水侧蒸发冷却空调系统的实测分析

对新疆某数据中心水侧蒸发冷却空调系统进行了监测,分析了蒸发冷却冷水机组间接段、淋水填料段性能随环境参数变化的规律,得到了不同工况下系统运行模式的切换条件。夏季典型日测试结果显示,机组出水温度为13.1～16.9℃,冷源系统冬季能效比为14.8,春夏秋季能效比为7.3。     

基于Aspen Plus的双效吸收式制冷机组模拟与分析

基于Aspen Plus V9平台建立了制冷量为40kW的烟气型双效溴化锂吸收式制冷系统流程模型.在此基础上,模拟分析了烟气温度及流量变化、冷却水进口温度变化、冷冻水出口温度变化对系统运行的影响.结果 表明,在经济性和安全性允许的放气范围内,机组的制冷量和COP均随着烟气温度和流量的增加而升高,随冷却水进口温度的升高而降低,随冷冻水出口温度的升高而升高.当烟气温度高于450℃,烟气流量不应超过额定工况的130％,烟气温度低于300℃时,烟气流量不应低于额定工况的140％.较为合理的冷却水进口温度为27～37℃,较为合理的冷冻水出口温度为5～9℃.     

低温烟气余热回收装置性能研究

对低温烟气余热回收装置运行情况进行逐时监测,收集8种不同工况下的运行数据,通过能效比EERe与换热器效率ε两种指标进行分析,得到此种换热器性能效果与最佳运行条件。研究表明,该余热回收设备总体能效比在10左右,换热器能效比同新风侧进口与烟气侧进口的温差具有一定相关性,两者比值在0.244左右,换热器效率为0.63～0.71,使烟气侧温差保持在30℃左右,新风侧进口与烟气侧进口温差达40℃以上,可达换热器最佳使用效果。     

微型冷热电联供系统制冷工况性能实验研究

建立燃气内燃机发电机组+烟气型溴化锂吸收式热泵机组(以下简称溴化锂机组)的微型冷热电联供系统,针对制冷工况,采用实验方法对不同负载下的系统性能指标进行实测计算,分析系统高效运行的负载区间及制约高效运行的因素。天然气耗量随负载的增大而增大,耗气率随负载的增大而减小。燃气内燃机排烟温度随负载的增大先增大,而后基本保持不变(当负载达到30 kW后,燃气内燃机排烟温度保持在540℃左右)。溴化锂机组进口烟气温度比燃气内燃机排烟温度低100℃左右,影响溴化锂机组的高效运行。发电效率随负载的增大而增大,当负载为50 kW时,发电效率达到最大(0.31)。一次能源利用率、烟气余热回收率均随负载的增大先增大,然后基本保持不变。当负载达到35 kW及以上时,一次能源利用率基本保持在58%左右,烟气余热回收率基本保持在20%左右。热电比随负载的增大先快速增长,增至最大后缓慢降低。当负载为30 kW时,热电比最高(1.05)。综合考虑机组性能和评价指标,该微型冷热电联供系统宜工作在负载高于30 k W的工况下。改善烟道保温性能,提高溴化锂机组进口烟气温度,有助于溴化锂机组的高效运行。     

新型全新风空气处理机组冬季工况的实验研究

设计了一种新型转轮全热回收型直接蒸发式全新风空气处理机组,利用焓差实验室,改变新风参数,测试了冬季工况下该机组的运行性能。测试结果表明:通过改善实验机组热泵系统的运行环境,提高了热泵系统的性能系数,在室外新风温度为0℃时,热泵系统性能系数仍能达到3.3;机组综合能效比随新风温度的降低而有所升高,机组综合能效比最高达5.6,节能效果明显。     

R134a-DMF吸收式制冷系统仿真分析

为解决R134a-DMF吸收式制冷系统吸收器出口出现制冷剂(R134a)气体问题，在原系统工艺流程中吸收器后面增加1个气液分离器进行改进。基于Aspen Plus软件，选取PENG-ROB物性方法，搭建R134a-DMF吸收式制冷仿真系统，对系统运行特性的影响因素进行分析。保持吸收器出口R134a质量分数为0.57、吸收温度为27℃,其余设定参数不变，发生温度变化范围70～100℃,蒸发温度变化范围13～21℃。当蒸发温度不变时，随着发生温度升高，蒸发器负荷逐渐增加，系统性能系数(COP)先增加后减小。当发生温度不变时，随着蒸发温度升高，蒸发器负荷逐渐增加，系统COP逐渐增加。保持发生温度85℃、蒸发温度13℃,其余设定参数不变，吸收温度变化范围25～35℃,吸收器出口R134a质量分数变化范围0.4～0.7。当吸收温度不变时，随着吸收器出口R134a质量分数增加，蒸发器负荷先增加后减小，系统COP先增加后保持不变。随着吸收器出口R134a质量分数增加，蒸发器负荷达到最大值，系统COP此时也达到最大值。不同的吸收温度条件下蒸发器负荷与系统COP的最大值不同，最大值所对应的吸收器出口R1...     

蓄热水箱对CO2辅助太阳能供热系统的性能影响研究

为提高太阳能供热系统性能,实验搭建了高径比为1直接换热式水箱1和高径比为3间接换热式水箱2两种不同结构水箱,并联放置于太阳能——CO_2热泵供热系统(能实现太阳能单独为水箱供热和太阳能与热泵共同为水箱供热)中,探究了四种运行工况下系统性能变化。结果表明:采用太阳能单独为水箱1加热的工况1供水温度稳定在40.4℃;采用太阳能单独为水箱2加热的工况2供水温度为38.6℃;CO_2热泵辅助太阳能为水箱1加热的工况3供水温度为42.1℃;CO_2热泵辅助太阳能为水箱2加热的工况4供水温度为39.4℃。加热稳定后,工况4的热泵制热量比工况3增加了33.53%,COP增加了25.5%;太阳能有用得热量为工况4工况2工况3工况1。采用CO_2热泵辅助换热能提高水箱供水温度,采用螺旋管间接加热的水箱2能提升热泵制热量、热泵COP和太阳能有用能得热量。     

R32全新风处理机组性能试验研究

制热工况下,随着排气温度的升高,制热能效比逐渐下降,在实际运行时需要降低排气温度以提高机组性能。制冷工况下,针对R32全新风处理机组高排气温度的特性进行逐级喷液,并对比分析了制冷工况下不喷液、喷液控制排气温度分别为90℃和80℃3种情况下机组制冷量和输入功率变化。制冷工况下,随着排气温度的升高,制冷能效比先增大后减小。拟合出排气温度与能效比的数值关系式,并用判定系数R2判别数值关系式的相关性。依据数值关系式可有效预测任一排气温度下R32机组的能效比,为制冷工况下机组的性能提供参考。