珠光体耐热钢12Cr1MoV的焊接实践

文中分析了珠光体耐热钢12Cr1MoV的焊接工艺要点,对材料的焊接工艺进行了评定试验,并介绍了工程现场焊接工艺控制过程。     

珠光体耐热钢在高温时效中的材料弱化

采用了11种实验室模拟工艺(650～750 ℃、1.5～873 h),利用TEM、SEM、OM等考察了珠光体耐热钢12Cr1MoV高温长时间加热后成分、组织结构与性能的变化.研究表明,试验用钢在高温时效后其组织结构明显退化,固溶体内合金元素Cr、Mo、V严重贫化(其中Mo的降幅为2/3),发生晶粒长大(～70%),碳化物向晶界的聚集粗化,以及相变位错密度显著降低和位错胞尺寸变大及消散等,同时基体硬度下降30%.多层次结构综合分析表明,12Cr1MoV耐热钢高温时效中,由于组织结构的退化,引起其性能的劣化,导致材料的弱化(老化).     

珠光体耐热钢与奥氏体不锈钢的焊接

奥氏体不锈钢(1Cr18Ni9Ti)和珠光体耐热钢(12Cr12Mo)焊接时,用在珠光体耐热钢的坡口表面堆焊过渡层或附加中间过渡段的方法,可以得到奥氏体和少量铁素体的双相组织的焊缝,焊接接头在500℃以上的条件下工作,提高焊接接头的热持久强度,取得较好的使用效果。     

低合金铬钼耐热钢的焊接

本文结合工程实践，对电厂安装施工中的低合金铬钼耐热钢的焊接作了较全面的阐述，并以常用的１２ＣｒｌＭｏＶ、１０ＣｒＭｏ９１０耐热钢为例，介绍了电站建设现行的焊接工艺措施。     

低合金耐热钢焊接裂纹的探讨

本文针对了低合金耐热钢焊接后产生裂纹的原因进行了分析,结果表明主要原因是氢浓度过高而引起的氢至延迟裂纹。     

奥氏体耐热钢的焊接技术与工艺探讨

详细分析了奥氏体耐热钢的焊接特点,以及如何掌握该类耐热钢的核心焊接技术,合理控制铁素体与奥氏体的比例。介绍了在实际焊接中,奥氏体耐热钢主要焊接缺陷产生的种类与机理;在工艺上,总结了奥氏体耐热钢防止缺陷产生的主要措施。最后,指出了手工电弧焊的焊接工艺中,应当注意的关键点和要求坚持的一般焊接规范。     

铬-钼耐热钢的焊接

本文针对石化工程加氢设备的裂化反应器,介绍了有关铬-钼耐热钢的焊接性能、焊接方法、焊接材料、焊接工艺及产品建造过程中出现的问题。     

13CrMo钢厚壁高压管的焊接工艺

13CrMo钢是珠光体组织耐热钢。根据现场焊接特别及焊接质量要求,对13CrMo厚壁高压管的焊接工艺进行了研究,通过选用不同的焊接材料和焊接工艺进行焊接工艺试验,确定方案Ⅲ为最佳选择焊接工艺。     

SUS310S耐热钢预热器内筒的焊接

浩良河水泥厂窑尾预热器的Ｃ４、Ｃ５两级内筒，直径分别为３３６０ｍｍ和３２００ｍｍ，高分别为３９３０ｍｍ和３８４０ｍｍ，壁厚为１０ｍｍ，采用日本产ＳＵＳ３１０Ｓ耐热钢制造。１ＳＵＳ３１０Ｓ耐热钢的焊接特点ＳＵＳ３１０Ｓ钢具有面心立方的的奥氏体组织，且钢...     

12Cr2Mol与st45.8的焊接

１２Ｃｒ２Ｍｏｌ与ｓｔ４５．８的焊接赵慧（大庆石油化工安装工程公司）大庆乙烯扩建的８号裂解炉中、第一级冷换热器是国产化的设备，其管程内介质为裂解气，设计温度９８３Ｃ、设计压力１０．７３ＭＰａ、壳程介质为饱和水蒸汽压。《压力容器安全技术监察规程》规定、...     

珠光体钢与奥氏体钢异种材料管板焊接

珠光体钢与奥氏体钢异种材料管板焊接王春海（镇江安装工程公司镇江２１２００３）０前言１９９４年初，我公司化工容器厂承制的甲烷化换热器设备，设计压力为１．５４ＭＰａ，工作温度３８０℃，工作介质：甲烷，其管板是由４０ｍｍ厚的ＩＣｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢板和φ...     

耐热钢薄壁管的TIG焊接工艺

通过焊接工艺试验和施工实践，介绍了１２Ｃｒ１ＭｏＶ耐热钢薄壁管不作焊前预热和焊后热处理，管内不充氩气保护的氩弧焊焊接工艺。     

锅炉安装中的焊接质量控制

锅炉安装中的焊接质量控制石高佩（南通市工业设备安装公司南通２２６００８）南通唐间热电厂３＃炉，蒸汽出力３５ｔ／ｈ，额定出口蒸汽压力为５．３ＭＰａ，安装焊接部分按照ＤＬ５００７—９２《电力建设施工验收技术规范》（火力发电厂焊接篇）施工和验收。该锅炉的本...     

铸造C12A耐热钢的焊接及组织与性能的研究

本文对铸造C12A高强耐热钢进行了组织与性能、可焊性、焊缝组织变化厦性能特点等方面进行了研究分析。试验结果表明：淬火组织为板务马氏体＋部分针状马氏体＋少量残余奥氏体，其硬度比较高，塑性和韧性不是很好；淬火＋回火组织为保留马氏体形态的回火索氏体，其硬度不是很高，塑性和韧性比较好，具有盘好的综合性能；退火组织为铁素体，其硬度低，塑性和韧性高；焊接后的全相组织中，没有焊接裂纹等焊接缺陷存在，具有良好可焊性。对于淬火＋回火后的铸造C12A耐热钢，经过焊接，基体组织和性能没有明显发生变化，过渡区的金相组织为板条马氏体＋奥氏体组织，其硬度有所降低；熔化区的金相组织为针状马氏体＋奥氏体＋板条马氏体，硬度很高；焊后经过回火处理的基体佥相组织与性能没有变化。过度区的金相组织为保留板条马氏体形态的回火索氏体组织，较基体组织要粗大，其硬度要比基体有所下降；熔化区的金相组织转变为保留板每马氏体的回火索氏体，但组织较为基体组织要细小，其性能表现为硬度要比基体的有所升高。铸造C12A焊接后再经回火处理，可使焊接后的组织差别消除；性能变化趋于平缓，有利于材料的使用。     

工业锅炉安装过程中典型焊接缺陷问题的分析

锅炉的安装质量对锅炉的安全运行起着至关重要的作用,本文介绍了锅炉安装过程中出现的几种典型问题和缺陷,分析了这些问题和缺陷可能导致的后果及其产生的原因,为解决类似问题和预防类似缺陷提供参考借鉴。     

2.25Cr-1Mo的焊接及回火脆化倾向评定

珠光体耐热钢是以Cr-Mo为主的合金钢,合金元素的质量分数一般小于10%,钢的显微组织为珠光体+铁素体或贝氏体+铁素体。珠光体耐热钢有较好的抗氧化性和高温蠕变强度,广泛用于石油化工行业中高压、高温、临氢设备的制造。珠光体耐热钢的焊接一直是压力容器生产制造过程中的重点难点。该文以2.25Cr-1Mo(12Cr2Mo1R)为例介绍一下珠光体耐热钢的焊接工艺,并对焊接接头进行回火脆化倾向评定。     

锅炉钢架及其焊接施工

本文阐述了电站锅炉钢架的基本结构和负载传递的性质，分析了钢架安装中焊接施工的特点，总结了配合钢架安装采用的焊接施工方法。     

15CrMo耐热钢焊接性能与焊接工艺

对15CrMo耐热钢焊接性能与焊接工艺进行论述     

Cr—Mo耐热钢焊接接头蠕变过程中Mo2C变化规律的研究

研究了２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢焊接接头蠕变时母材和焊缝中的Ｍｏ２Ｃ的变化规律。试验结果表明,在焊接接头中Ｍｏ２Ｃ呈针状、片状和碎屑头三种形貌,但主要以针状形态析出,当以片状或件屑状析出时,会使材料的蠕变抗力降低。针状Ｍｏ２Ｃ在铁素体中比在贝氏体中尺寸粗大。     

Ni基耐热合金（K5）与2Cr12NiWMoV耐热钢的扩散连接

本文通过Ｋ５耐热合金与２Ｃｒ１２ＮｉＷＭｏＶ耐热钢的真空扩散连接，研究了焊接工艺参数Ｔ、Ｐ、ｔ及中间层厚度对接头组织与性能的影响规律。结果表明，对于这两种材料的真空扩散连接，其最佳工艺参数区间为：Ｔ＝１１００￣１２００℃，ｔ＝５￣３０ｍｉｎ，Ｐ＝５￣３０ＭＰａ。所焊试件的室温拉伸强度可达８５０ＭＰａ，断裂发生于耐热合金母材或焊缝，接头为韧性破坏，５００℃高温拉伸强度为７５０ＭＰａ，试件皆拉断于耐热