汽轮机动静部件磨损原因分析和防治措施

1 丹河电厂100MW汽轮机磨损特点丹河电厂2号机为原苏联进口的K-100-90-7型汽轮机,该机由高压缸和低压缸组成,高压缸内有1个调节级和19个压力级,低压缸由2×5级对称布置.1号轴承为推力支持联合轴承.该机于1975年投产,至1991年8年,历经7次大修.每次大修检查都发现高压缸通流部分轴向磨损,磨损约0.5～1.0mm.磨     

125MW汽轮机高压缸通流部分改进实践

我厂8号机系上海汽轮机厂制造的第36台125MW汽轮机。今年5月在计划大修期间对调节汽阀、高压喷嘴组和高压缸全部隔板进行了改进。本文将这次高压缸改进的情况作简要介绍。一、汽轮机高压缸改进的问题1.汽轮机热耗率偏高的分析8号     

田家庵发电厂1号机低压第4级叶片拉筋大面积银焊脱落，脱焊、拉筋开裂原因分析及处理

田家庵发电厂1号机系波兰采考普公司制造的TK-120型三缸、轴流、冲动、中间再热凝汽式汽轮机，1972年1月投产。2005年3月大修，我院对该机通流部分进行宏观检查，发现低压缸两侧第4级叶片拉筋大面积银焊脱落，脱焊。     

汽轮机高压叶片积盐的原因浅析

对秦皇岛热电厂１９９７年５月３号汽轮机大修时和１９９７年１０月４号汽轮机小修时发现的高压叶片上的积盐原因及其危害性进行了分析，提出了相应的措施和建议，介绍了秦皇岛热电厂炉水采用全挥发性处理的优点，该法值得借鉴。     

汽轮机高压缸漏汽分析及处理

针对秦山二期1号机组的汽轮机高压缸漏汽问题,在机组大修中实施了高压缸的检修项目,并对设备结构及所发现的设备缺陷进行了原因分析,提出了处理措施,在大修中解决了漏汽问题,取得了较好的效果。     

国产135 MW 汽轮机高压缸排汽参数偏高原因分析及处理

国电宿迁热电有限公司2×135MW机组投产后,汽轮机运行高压缸排汽(高排)压力和温度远高于设计值。通过大修前诊断试验分析及大修检查,找出了造成汽轮机高排压力和温度偏高的原因。对此,经过大修处理,汽轮机高排压力约下降0.13MPa,温度约下降14℃,汽轮机效率明显提高。     

660MW汽轮机组国内大修方案分析

针对某电厂进口660 MW汽轮机组运行时间、年限和厂家的规定,结合汽轮机结构特点,提出该型汽轮机现场揭缸大修方案,从高压筒型缸解体检修、回装和现场机加工等方面对该方案进行分析,说明方案实施效果,并提出相关建议及经验。     

M120汽缸螺栓断裂原因分析

N100-95/535汽轮机运行六万多小时后,机组大修。汽轮机盖缸后,进行法兰加热送汽,当温度达150℃、压力为0.392MPa时,发现高压缸的M120螺栓断裂,断口全貌如图1.     

汽轮机高压整体模块(高压缸)检修优化

某新型汽轮机高压缸为整体模块设计,并采用高压模块(高压缸)整体返厂大修的检修策略。鉴于高压模块及支架重量大、运输不便、整体工期长、现场拆装复杂等不利因素,通过现场高压整体模块检修过程,总结经验并提出优化措施。     

220MW机组中压缸启动技术的应用

介绍了国电吉林热电厂在采用临机再热冷段汽源（二抽）蒸汽对再热器、高压缸预暖,中压缸冲转启机做大修后试验的方式．缩短了冷态启动时间,节约了燃油。     

N100—90／535型汽轮机高压缸轴封的改进

长山热电厂安装了两台哈尔滨汽轮机厂制造的N100-90/535型汽轮机,设计有七段非调节抽气,分别供给两台高压加热器、一台除氧器和四台低压加热器;高压缸前轴封一漏蒸汽导入除氧器,而高压缸前轴封二漏蒸汽和高压缸后轴封一漏蒸汽汇合后则导入七段抽汽。针对该机高压缸轴封漏汽系统存在影响凝汽器真空的问题,进行技术改造,通     

某发电公司2号机目前运行中存在的几个主要问题的分析及对策

1前言 某发电公司2号机系东方汽轮机厂生产的N135机组,汽轮机型号为：N135—13．2／535／535—2型135000千瓦中间再热凝汽式汽轮机,型式为：超高压、中间再热、双缸、双排汽、凝汽式汽轮机。2008年10月该机第一次大修后,运行中发现透平油油中带水严重、高压内缸内壁温度下缸比上缸高,在高负荷时要高。     

ALSTHOM 600MW汽轮机第一次大修发现问题及处理

北仑港发电厂2号机（设计容量620MW）整套汽轮机由法国GEC．AL－STHOM公司设计，其中高、中压缸由GEC．ALSTHOM公司制造并整体组装合缸后运至现场安装，低压缸及发电机部分设备由北京重型电机厂引进法国GEC．ALSTHOM技术生产制造后运至现场组装。该机于1994年10月并网发电，1995年11月16日停机，进行第一次检查性大修。在这次大修中，发现该台汽轮机缺陷很多，主要有：（1）高压转子推力盘径向与档油环发生摩擦，推力盘径向工作面磨损约1mm，挡油环严重磨损，原因是挡油环卡涩，致使推力盘和挡油环间发生干磨。按ALSTHOM公…     

马钢热电厂3号机第11压力级叶片断裂事故原因分析及处理对策

马钢热电厂3号机系哈尔滨汽轮机有限责任公司生产的C50-8．83／1．275型抽汽凝汽式汽轮机。2007年3月大修，揭缸后发现第11压力级（即第12级）叶片关门片向径向外突出约2mm（T型叶根），顺转向第24片叶片在T型叶根下直拐角处断裂甩出，相邻两片叶片及围带部分损坏，为此我们对该叶片断裂事故的原因进行了分析，提出了处理对策。     

300MW汽轮机大修后首次启动过程中高压内外缸壁温差大的原因分析和对策

宝二发电公司#4机组在大修后首次启动时,曾出现汽轮机高压缸内外缸温差异常增大的现象,本文针对这一现象发生的过程进行整体总结,分析其原因,提出消除高压内外缸壁温差大的对策和处理措施,以避免此类现象的再次发生,提高机组的运行管理水平。     

200MW汽轮机中压缸启动轴向推力的控制

长山热电厂9号机为哈尔滨汽轮机厂制造的N200—130/535/535型中间再热式汽轮机,配有30%额定流量的两级串联旁路系统。自1988年10月投产以来,采用常规的高、中压缸联合启动。存在的主要问题是汽轮机冷态启动中,中压缸膨胀不畅,再热汽温滞后于主汽温度及启动时间长等。为解决上述问题,提高汽轮机启动安全性和经济性,我厂采用中压缸启动来代替高、中压缸联合启动,收到较好的效果。但采用中压缸启动的突出问题是汽轮机高压缸不进汽,只中、低压缸进汽,使整个转子轴向推力随中压缸进汽量的增加而增大.且主要由推力     

汽轮机低压缸异常振动原因及处理

1情况简介国电九江发电厂154号汽轮机是哈尔滨汽轮机有限公司生产的三缸两排汽凝汽式69型汽轮机,其型号为N210-130/535/535。于1992年9月投产发电,至今已运行15年。汽轮机本体结构可分为高压缸、中压缸和低压缸,高压缸和中压缸反向布置,低     

200MW汽轮机组缸体膨胀不畅的原因分析与处理

内蒙古丰泰发电有限公司2号汽轮机组启动过程中高压缸胀差增大、缸体膨胀不畅,机组带负荷能力受限;分析认为机组高压缸膨胀受限的主要原因为前轴承箱、中轴承箱箱体与基架表面锈蚀导致滑销系统锈蚀、卡塞;通过现场大修处理后,高压缸绝对膨胀、胀差均恢复正常。同时提出了预防此类故障发生的建议及措施。     

日立600MW汽轮机结构特点及启动方式

结合托电600Mw机组汽轮机的实际运行情况，介绍2台600Mw日立公司生产汽轮机的结构特点，中压缸及高压缸启动注意事项，比较中压缸启动方式和高压缸启动方式的优缺点。     

刷式汽封在引进型300MW汽轮机上的应用

针对白山热电有限责任公司2号机组存在系统内漏、汽轮机的各级汽封间隙超标、汽轮机的级间泄漏量大、汽缸效率偏低等问题,为了减少高、中压缸级间漏汽量,提高各缸的效率及低压缸的真空,在2号机组大修中进行刷式汽封改造。改造后在五阀全开工况下,汽轮机的高压缸效率由81.47%提高到83.28%,提高了1.81%;中压缸平衡盘漏汽情况达到了较好水平;凝汽器真空度得到了提高。