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1.
聚丙烯/滑石粉复合体系收缩率的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了影响聚丙烯/滑石粉体系收缩率的因素,发现不同树脂的配比、不同粒径滑石粉的配比是影响收缩率的主要因素。通过X-射线衍射谱图对样品的结晶度作了比较,发现复合体系中以PP1:PP2=25:25(质量含量,下同),滑石粉1:滑石粉2=9:21时体系的收缩率为最小。 相似文献
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通过采用熔融共混的方法制备了PP/滑石粉复合材料,然后对复合材料的力学性能进行分析,研究滑石粉的表面处理、含量对PP/滑石粉复合材料力学性能的影响规律,并对此影响规律进行合理的解释。 相似文献
4.
PP/PP—g—AA/云母复合体系结晶行为的研究 总被引:3,自引:1,他引:3
用示差扫描量热分析仪(DSC)、广角X射线(WAXD)的方法研究了PP/PP-g-AA(聚丙烯接枝丙烯酸)/云母复合体系的结晶行为,结果表明:云母、PP-g-AA对聚丙烯具有成核作用,而且云母的用量及PP-g-AA的用量及接枝率对聚丙烯的结晶性能都有影响。 相似文献
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郭甜甜;丁雪佳;张雨;周克斌 《中国塑料》2011,26(12)
以滑石粉为填料通过挤出机熔融共混制备聚丙烯(PP)/滑石粉复合材料,考察了硅烷偶联剂对滑石粉表面改性前后及添加不同含量的乙烯-辛烯共聚物(POE)对共混物力学性能、流变性能和微观形态的影响。结果表明,滑石粉表面改性后可以明显提高PP的缺口冲击强度,当PP/滑石粉质量比为100/10和100/30时,PP/滑石粉(改性)较PP/滑石粉(未改性)复合材料的缺口冲击强度分别提高37.8 %与36.4 %;表面改性后的滑石粉使复合材料的储能模量降低;POE的加入提高了滑石粉在PP基体中的分散性,随着其含量的增加,复合材料的缺口冲击强度提高,韧性提高。 相似文献
6.
通过微发泡注射成型方法制备PP/EPDM(三元乙丙橡胶)/滑石粉复合材料制品,并研究滑石粉的含量对PP/EPDM/滑石粉微孔发泡复合材料的微观形态和力学性能的影响。结果表明:添加适量滑石粉的PP/EPDM/滑石粉复合材料的发泡效果优于仅添加单一的EPDM的PP/EPDM复合材料的发泡效果,而且当PP/EPDM/滑石粉的质量比为79/21/4时,微孔制品的微观形态最好;且此比例的PP/EPDM/滑石粉微孔发泡制品与未添加滑石粉的PP/EPDM微孔发泡复合材料制品相比,其拉伸强度、弯曲强度、冲击强度分别提高了2%、6%、4%。 相似文献
7.
通过双螺杆挤出制备了尼龙6(PA6)/聚丙烯(PP)/滑石粉三元复合材料,考察不同PA6、PP及滑石粉和增容剂种类及含量对PA6/PP/滑石粉三元复合材料力学性能的影响。结果表明,中黏度(2.4~2.7 Pa·s)PA6、聚乙烯(PE)含量达到7%~9%的嵌段共聚PP及粒径为2~5μm的滑石粉制备的PA/PP/滑石粉三元复合材料具有优异的力学性能;随着PA6含量增加,PA6/PP/滑石粉三元复合材料的拉伸、弯曲强度增加,吸水率上升,PP含量增加,PA6/PP/滑石粉三元复合材料吸水率下降,拉伸强度和弯曲强度也下降;滑石粉的粒径越大,PA6/PP/滑石粉三元复合材料的刚性越好,冲击强度越差,滑石粉的粒径越小,则容易团聚,三元复合材料形成应力集中点;增容剂马来酸酐接枝乙烯-醋酸乙烯酯共聚物(EVAC-g-MAH)和马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH)复配对PA6/PP/滑石粉三元复合材料增容效果优于马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)或EPDM-g-MAH;当EVAC-gMAH和EPDM-g-MAH添加量各为5%,PA6/PP/滑石粉质量比为50/20/20时,制备出的PA6/PP/滑石粉三元复合材料具有较佳的力学性能,并有优异的加工性能,其缺口冲击强度可达6.6 k J/m^2。 相似文献
8.
采用熔融共混法制备聚丙烯(PP)/滑石粉共混物,利用力学性能测试和热脱附-气相/质谱(TDS-GC/MS)分析手段考察了滑石粉、吸附剂和萃取剂对PP/滑石粉共混物力学性能、熔体流动速率、气味和挥发性有机物(VOC)挥发量的影响。实验结果表明,随着滑石粉、吸附剂和萃取剂含量的增加,PP/滑石粉共混物的气味和总挥发性有机物(TVOC)降低;而吸附剂和萃取剂含量对力学性能几乎没有影响,对熔体流动速率略有影响;另外,随着吸附剂含量的增加,PP/滑石粉共混物的吸湿性会增大,当吸附剂质量分数达到5%时,放置480 h后,其吸水量提高2.7倍;在滑石粉质量分数为20%的PP/滑石粉共混物中,当吸附剂和萃取剂质量分数分别为0.5%,1.0%时,共混物的气味强度和舒适度可分别达到2.5级和0级,TVOC挥发量较挤出后的纯PP下降51%。 相似文献
9.
利用马来酸酐(MAH)/苯乙烯(St)共单体固相接枝聚丙烯(MSP)作增容剂,采用熔融共混和注塑成型的方法制备了PP/滑石粉复合材料,研究了MSP对PP/滑石粉复合材料热行为、拉伸强度和动态力学性能的影响.结果显示MSP降低了PP/滑石粉复合材料中PP相的熔融温度(Tm),但随着增容剂MSP含量的增加,Tm呈上升趋势.MSP改善了PP/滑石粉间的相容性,促进了滑石粉的异相成核作用,提高了PP相的Tco随着MSP含量的提高,Tc呈下降趋势.MSP增容剂提高了PP/MSP/滑石粉复合材料的拉伸强度和动态贮能模量,并存在一最佳的增容剂添加量. 相似文献
10.
超细滑石粉填充PP的增强效应 总被引:9,自引:1,他引:9
以偶联剂改性的超细滑石粉填充PP制备复合材料,测定了复合材料的力学性能,分析了偶联剂的种类,滑石粉细度和填充量对PP/滑石粉性能的影响,考察了体系动态粘度的变化规律。计算了滑石粉与PP间的粘附功。研究表明粘附功与滑石粉的增强性能之间有良好的对应关系。 相似文献
11.
通过玻璃纤维(GF)毡与双螺杆挤出相容剂改性聚丙烯(PP)膜的多层叠合,以熔融浸渍法制得PP基GF毡增强热塑性塑料(GMT)复合材料,研究了相容剂PP接枝马来酸酐(PP-g-MAH)和PP接枝丙烯酸(PP-g-AA)的用量(为PP基体质量的百分数)及其复配改性,以及相容剂改性PP基体分布和毡体种类对GMT力学性能的影响。结果表明,PPg-MAH可明显提高GMT的拉伸与弯曲性能,但降低了冲击性能;PP-g-AA可明显提高GMT的冲击性能,但不利于拉伸与弯曲性能的提高,只有当PP-g-AA用量超过5%后,拉伸性能才有所提升。在PP-g-MAH用量为3%的条件下,将其与不同用量的PP-g-AA进行复配改性没有对GMT力学性能产生协同作用。在各相容剂用量相近(3%~3.5%)的情况下,与相容剂复配改性GMT相比,以两层PP-g-AA改性PP为芯层、PP-g-MAH改性PP为上下表面层作为改性基体分布时,GMT拉伸与弯曲强度分别提高17%和27%、缺口冲击强度提高48%;而以两层PP-g-MAH改性PP为芯层、PP-g-AA改性PP为上下表面层作为改性基体分布时,在不损失强度与刚性的同时,缺口冲击强度提高了88%。采用连续GF毡的GMT力学性能比采用短切GF毡的GMT高,尤其是缺口冲击强度提高了89.6%。 相似文献
12.
研究了滑石粉(Talc)及偶联剂用量、均聚聚丙烯(PP-H)与马来酸酐接枝物(PP-g-MAH)及PP-H对高流动性共聚聚丙烯(PP)性能的影响;比较了在填充20%Talc的共聚PP中分别添加PP-g-MAH和PP-H的复合体系力学性能及流变性能的变化规律。结果表明:钛酸酯偶联剂用量为1%(相对于Talc)时,所得Talc填充共聚PP综合性能最佳;当Talc用量大于10%时,共聚PP/Talc复合材料的拉伸强度、冲击强度、弯曲强度、熔体流动速率随Talc含量的增加而逐渐下降,弯曲模量则逐渐提高;PP-g-MAH对高流动性共聚PP的拉伸强度增强效果明显优于PP-H,PP-H则使共聚PP的熔体流动性明显下降。 相似文献
13.
采用丙烯酸接枝聚丙烯(PP-g-AA)、衣康酸接枝聚丙烯 (PP-g-ITA)、马来酸酐接枝聚丙烯 (PP-g-MAH)3种相容剂增容聚丙烯(PP)/乙烯-乙烯醇共聚物(EVOH)共混体系,研究了共混体系的相容性、热性能、力学性能和阻隔性能。红外光谱分析表明,相容性的改善源于相容剂与EVOH之间形成的酯键和氢键。扫描电镜显示,PP-g-AA、PP-g-ITA、PP-g-MAH的增容作用依次增强,共混体系中相容剂增容作用越强,分散相尺寸越小,界面结合越牢固。差示扫描量热分析发现,PP/EVOH增容共混体系中EVOH组分的结晶温度低于不含相容剂的共混体系EVOH组分的结晶温度,PP组分的结晶温度变化则相反。增容共混体系与不含相容剂的共混体系相比,拉伸强度提高了10 MPa,吸油率降幅达0.8 %。 相似文献
14.
PP/M-HOS/POE三元复合材料的界面改性与力学性能 总被引:3,自引:0,他引:3
采用马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)及马来酸酐接枝乙烯-1-辛烯共聚物(POE-g-MAH)为界面相容剂,利用熔融共混法制备PP/镁盐晶须(M—HOS)/POE三元复合材料,研究了PP-g-MAH及POE-g-MAH的用量及配比、M-HOS和POE的用量对三元复合材料力学性能的影响。结果表明:当PP/M-HOS/POE的质量比为100/10/20时,PP-g-MAH的最佳用量为3份;利用PP-g-MAH及POE-g-MAH作为复合相容剂可同时改善M-HOS与PP和POE的界面相容性,促进POE、M-HOS对PP的增韧补强作用,使三元复合材料的力学性能得到了明显的改善。 相似文献
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通过熔融共混法制备了聚丙烯(PP)/纳米二氧化硅(nano-SiO2)复合材料.研究了nano-SiO2用量和第三组分聚丙烯接枝马来酸酐(PP-g-MAH)对材料力学性能和流动性能的影响.实验结果表明:当nano-SiO2用量为4份时,材料的力学性能最佳.对PP、PP/nano-SiO2、PP/nano-SiO2/PP-g-MAH复合材料进行DSC热分析和SEM照片观察发现:nano-SiO2对PP基体有异相成核作用,PP-g-MAH可以提高nano-SiO2在PP基体中的相容性. 相似文献
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使用聚丙烯接枝马来酸酐(PP-g-MAH)对聚丙烯(PP)/凹凸棒石(AT)复合体系进行了增容,研究了PP-g-MAH对PP/原矿AT和PP/钛酸酯偶联剂改性AT复合体系力学性能的影响,观察了AT在PP中的分散状态以及PP/AT复合体系的断面形貌.结果表明P-g-MAH对AT在PP中分散状态没有明显影响;但加入5%的PP-g-MAH能够改善PP与原矿AT的相容性,提高PP/原矿AT复合体系的力学性能;加入PP-g-MAH对PP/钛酸酯偶联剂改性AT复合体系力学性能的改善不明显. 相似文献
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PP/PET共混体系及其合金纤维的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
用增容剂PP-g-AA增容PP/PET共混体系。研究了增容剂含量、共混物组成、共混时间、共混温度以及螺杆转速对PP/PET相形态的影响。结果表明:增容剂的加入大大改善了PP/PET两相间的相容性,并且增容剂的添加量有一最佳值,为PET质量的50%。随着PET含量的增加,分散相的尺寸有所增加。共混温度和共混时间均有一最佳值。随着螺杆转速的提高,分散相的尺寸减小,分布趋于均一,相容性也得到改善。另外,还制备了PP/PET合金纤维,对其表面处理后以及断面SEM观察均表明分散相PET原位成纤,这些微纤提高了合金纤维的力学性能。测试了合金纤维的力学性能,发现组分比为90/10/5时,合金纤维具有最好的力学性能。 相似文献