重型载货汽车后桥半轴热处理质量改进

9ｔ载货汽车后桥半轴 ,材料为 40ＣｒＨ ,正火处理后 ,进行中频感应淬火处理 ,产品质量达到了原技术要求。由于载重汽车大都处于超载工作状态 ,而且路况较差 ,半轴常发生断裂。通过大量试验 ,采用半轴整体调质热处理再进行表面中频淬火 ,使半轴寿命明显提高。1　半轴原技术要求半轴 (如图 1)原技术要求 :淬火区硬化层深度 :5 0～7 0ｍｍ ,花键小径处≮ 4ｍｍ ,淬火区硬度 5 2～ 5 8ＨＲＣ ,法兰盘内端面Ｒ10ｍｍ处淬火区应达到80ｍｍ ,与轴颈相交处应均匀过渡 ,并淬硬。图 1　半轴原尺寸Ｆｉｇ 1　Ｏｒｉｇｉｎａｌｓｉｚｅｏｆｒｅａｒ…     

汽车半轴套管中频淬火

CA141解放牌汽车半轴套管，要求局部中颇感应淬火。本厂是生产半轴套管的专业厂，装有一套中频BPS变频机组，功率100kw，频率8000Hz及液压无级变速淬火机床。1半轮套管感应淬火的技术要求CA141半轴套管是用45Mn2钢77×10mm无缝钢管制做。要求淬火表面硬度52～57HRC，淬火层深度2～4mm，且要求具有很高的疲劳强度和表面耐磨性。汽车的自重和载重量70％落在两根套管的轴承台上，运行中承受冲击载荷，即在各种路面上行驶，服役条件恶劣。因此，还要求半轴套管具有较高的脆性破断抗力，并有较高的阻止形成裂纹的韧性。CA141半轴套管，在十…     

轴承套圈的中频感应加热淬火

试验了GCr15钢轴承套圈的中频感应加热淬火工艺,确定了中频感应加热淬火的各种参数和加热时间。结果表明,淬火后硬度达到62～65HRC,淬硬层深度＞2．5mm,能满足生产技术要求。     

拖拉机变速滑杆热处理工艺改进

东方红1002／1202机型是我公司履带拖拉机的换代产品，其变速箱滑杆类零件共有7种，原设计材料为20钢，热处理技术要求为：渗碳层深(0．50～1．00)mm，硬度≥56HRC。批量生产后在西6mm孔处出现淬火裂纹，导致在后续校直中断裂，废品率高达10％。为此，对该类产品结构特征及其使用工况进行了分析，提出以45钢局部中频感应淬火替代原20钢整体渗碳淬火工艺，进行了一系列试验。     

铸态灰铁轮毂感应加热淬火

汽车减震器轮载的材料为灰口铸铁，其油封面要求高频淬火。一般灰口铸铁表面淬火之前，需要正火处理，目的是使基体组织有较多的珠光体，以保证表面淬火后能满足对表面硬度的要求。我们对未经正火的工件先后利用高频和中频对铸态轮我进行感应加热淬火试验，淬火质量完全符合产品图纸的技术要求。l轮效的材料和表面淬火技术要求热处理的轮毂如图1所示，在950．3mm处的加工余量为0．30mm，技术要求为：E尺寸内高频淬火，硬度≥46HRC，硬化层深为1．5±0．5mm。轮毂的材料为HT250，其化学成分见表1。淬火前的金相组织（铸态）见图2、3。片状…     

块状导磁体在内径千分尺量杆量面端部感应加热中的应用

内径千分尺量杆量面端部感应加热淬火硬化技术要求见图1，常规工艺使用的缝隙感应器见图2。原工艺是将量杆量面置入缝隙长方形感应器内加热，量杆量面端部加热长约10mm，端部淬火过长，销孔处硬化，下道工序冲销孔时，50％胀裂报废；量杆量面加热时，量面加热温度偏高，距量面2mm内硬度只有57～59HRC。试验采用附加块状导磁体感应加热工艺，并增加冷处理工序，取得了良好效果。1试验过程（1）感应器结构量杆量面端部感应加热器结构见图3。（2）工艺参数加热电参数与热参数见表1、表2。（3）量杆量面端部淬火工艺①淬火（加热时间5、7、9、…     

60AT1-U75V钢轨压型跟端感应热处理

对60AT1-U75V在线热处理钢轨压型跟端进行了中频感应预热+中频感应加热+喷风冷却+喷雾冷却工艺试验研究,分析了热处理后钢轨的硬化层金相组织、踏面硬度、横断面硬度、硬化层深度、抗拉强度及伸长率。结果表明,60AT1-U75V在线热处理钢轨压型跟端经热处理试验后,钢轨轨头中心踏面硬化层深度在16.5~20.5 mm范围,硬化层金相组织为索氏体,且12 mm硬化层深度内钢轨的断面硬度在36~41.0 HRC之间,表面硬度为375~405 HB,抗拉强度Rm大于1242 MPa,伸长率A大于10.8%,可满足TB/T 2635-2004《热处理钢轨技术条件》标准要求。     

锥柄钻头淬尾工艺的改进

锥柄钻头是机械行业中广泛使用的金属切削刀具,通常其刃部为高速钢,柄部为45钢.技术要求：钻头淬火硬度刃部为63～66 HRC ,柄部为30～45 HRC.生产工艺流程：装卡→刃部淬火→（校直）→清洗→回火→清洗→柄部热处理→硬度检查→喷砂→防锈→外观检查.然而,在实际生产中,尾部淬火后硬度不均现象十分突出,装夹在同一卡具上尾部同时淬火的锥柄钻头,装在卡具里圈和外圈的钻头扁尾硬度相差较大,装在外圈的钻头扁尾硬度为25～35 HRC,而里圈的钻头扁尾硬度为20～30 HRC.尤其以莫氏锥度3号尾的锥钻柄部尾部淬火后硬度不均现象更为突出.本文就钻头尾部淬火后硬度不均匀现象,进行了工艺对比试验,改进后的工艺应用于生产实践中收到了良好的试验效果.     

重载铁路道岔60AT-PG4尖轨的感应加热

对重载铁路道岔60AT-PG4尖轨进行了感应加热及喷雾冷却工艺试验研究,检测了尖轨的化学成分及不同断面的显微组织和硬度。结果表明,PG4尖轨不同轨头断面硬化层深度在12～40 mm范围,断面洛氏硬度在39～41.5 HRC之间,轨头两侧硬化层深度在9～11 mm范围,断面洛氏硬度在37.5～42 HRC之间,硬化层组织均为索氏体,尖轨轨头踏面硬度平均值为388 HB,均符合TB/T1779—93《道岔钢轨件淬火技术条件》及GFKB014—2009《热处理钢轨技术条件》规定的技术要求。     

解决JS—120半轴齿轮内孔的变形问题

JS—120半轴齿轮(图1),要求渗层深度0.9～1.4 mm,齿面硬度HRC58～64,心部硬度HRC35～48,内花键表面硬度>HRC35我们采用图2所示工艺碳氮共滲直接淬火,金。相组织及硬度均能达到要求,但内孔变形问题(小端产生严重收缩)一直未得到很好解决。     

链齿中频淬火淬硬层深度的质量改进

链齿是推土机主要的传动部件，用于推土机行走驱动，工作时承受很大的弯曲力、冲击力和强烈磨损，所以要求链齿具有良好的冲击韧度、合理的硬度和较深的硬化层深度。图1是我公司生产的链齿形状示意图，毛坯为铸钢件，材料为ZG42SiMn，齿面要求中频淬火后硬度为48～55HRC，淬硬层深度为4～5mm。     

复杂曲面结构凸轮槽高频感应淬火工艺及组织与性能

研究了复杂曲面结构圆柱凸轮槽高频感应淬火热处理工艺,通过合理设计仿形感应器以及加热工艺参数优化,使得两种材质(45钢和ZG65Mn钢)的圆柱凸轮槽都达到了淬硬层深度2～5 mm和表面硬度50～60 HRC的技术要求,硬化层组织为回火马氏体+少量残留奥氏体.高频淬火快速喷水冷却,有效避免了沟槽尺寸产生较大畸变.     

渗碳淬火的18Cr2Ni4W钢齿轮开裂及其预防

<正>某主动齿轮材料选用18Cr2Ni4W钢制造,经锻造、机加工成型,模数为6,要求齿轮表面渗碳淬火,齿表面硬度56～62 HRC,层深1.6～2.1 mm,心部硬度35～41 HRC。热处理工艺为:密封箱式多用炉920℃渗碳,油冷,400℃回火,磨齿后齿面中频淬火+200℃回火。齿轮在放置和机加过程中多次出现裂纹,裂纹沿齿沟轴向分布,而且齿形也有一定的变形。裂纹部位及特征见图1。     

护轨用槽型钢感应热处理工艺试验

对制造高速客专道岔护轨用槽型钢采用中频感应加热、完全喷风连续冷却、控制欠速淬火工艺,设计了三面同时加热的感应器和可控冷却速度的喷风装置;采用预弯反变形工艺措施减少热处理弯曲变形。结果表明,该槽型钢加热层深度大于25 mm,硬化层深度大于24 mm,表层下6 mm深处的硬度为37~43 HRC,24 mm深处硬度大于34 HRC,而且热处理畸变得到了有效控制,符合TB/T 3110—2005《33 kg/m护轨用槽型钢》技术条件要求。建议33kg/m护轨用槽型钢的材料性能标准等效采用国际标准UICBSEN13674:2006。     

BS80A护轨开口段淬火试验

本文介绍了一种BS80A护轨开口段表面感应淬火工艺试验过程及其工装使用情况。结果表明:900A钢BS80A护轨的开口段轨头,经过900～950℃欠速淬火和470～530℃回火处理,轨头表面获得深度δ8 mm的硬化层,硬化层金相组织为细珠光体+少量铁素体;截面硬度梯度为35.6～33.6 HRC;表面硬度、金相组织、硬化层帽型均达到了技术标准要求。确定的工艺参数和工装成功应用于铁路道岔BS80A护轨热处理生产中,可以在一定范围内推广应用。     

汽车转向节断裂分析

转向节是汽车转向桥上的主要零件之一，能够使汽车稳定行驶并灵敏传递行驶方向。汽车行驶1万多km后转向节发生断裂。通过宏微观观察、金相组织检查、硬度测试、化学成分分析及H含量测定，对转向节的断裂性质和原因进行分析。结果表明:转向节断裂性质为氢致脆性断裂；转向节断裂主要与淬火层硬度偏高和深度偏大有关，淬火层硬度约HRC 57.0，且整个截面都已淬透，硬度和深度均明显超出技术要求（HRC 45~52，2~3 mm），淬火层硬度偏高和深度偏大，致使氢脆敏感性增加，最终导致转向节发生氢致脆性断裂。调整淬火工艺，控制淬火层硬度和深度，可以防止此类故障的发生。     

圆弧滚道中频感应淬火工艺

对40CrNi2Mo钢弧形滚道进行了中频感应淬火工艺试验。研究了感应设备输出功率、滚道转速、滚道与感应器之间的间隙等工艺参数对滚道表面硬度和淬硬层深度的影响。结果表明,当输出功率为70%、旋转速度为33°/min、感应器与滚道之间的间隙为1.4 mm时,滚道表面硬度≥56 HRC,硬化层深度为4.5~5.5 mm,满足技术要求。     

LN17模具钢预硬化热处理正交试验

通过L_9(3~4)正交设计试验表进行正交试验,研究LN17模具钢预硬化热处理最优工艺参数。结果表明,采用1,020℃淬火、630℃回火4h预硬化处理,硬度值为30.2～30.7HRC,达到技术标准硬度28～32HRC的中值。     

美驰桥半轴感应淬火工艺的制定

美驰桥是我公司从美国美驰公司引进的总成产品。引进后 ,从产品设计到生产都要根据我公司的设备、工艺水平进行国产化。其中半轴作为桥的关键件 ,对其质量提出了更高的要求。技术要求中规定其屈服扭矩不小于 4 2 0 0 0 N/ mm2 ,热处理质量要达到美驰工艺规范 4 69*的要求。美驰桥半轴原设计采用美国 SAE15 4 1H钢 ,现改用国产 4 2 Cr Mo钢 ,用60的圆棒料、中频感应加热 ,在平锻机上锻出图 1图 1　半轴形状图所示的长轴类顶镦锻件。调质处理后 (2 4～ 30 HRC)进行机械加工 ,再进行感应淬火。1　淬硬层深度根据工艺规范 4 69的要求 ,表…     

65Mn钢弹簧片的热处理工艺改进

65Mn钢弹簧片（如图1），技术要求42～48HRC，不平度≤0．05mm。针对其因热处理引起的表面不清洁及外形不平整的问题，我们改进了热处理工艺，使用了新的定型夹具。实践表明，其效果是理想的。改进前后的热处理工艺。分别见图2、3。1淬火工艺及清洗工艺65Mn钢弹簧片在中温盐浴炉中进行淬火。鉴于采用淬油工艺出现盐渣不易清洗及变形较大的问题，改用分级淬火工艺。在160℃硝盐中保温3～5min，出炉空冷，其淬火应力及变形皆较小，淬火后硬度达到80HRA（58HRC）。油淬后的弹簧片在10％Na2CO3水溶液中通蒸汽煮洗30min，盐渣仍不易洗净。…