WGZ—130/39—6型锅炉启停调峯的安全经济分析

我厂从1980年12月采用中压锅炉启、停调峰,其中WGZ—130/39—6型锅炉(我厂3号炉)已启、停1029次,本文根据该炉启、停调峰的实际情况,进行安全经济分析。一、设备概况: 该炉为武汉锅炉厂制造,1972年11月投产运行。额定蒸发量130吨/时,饱和蒸汽压力43公斤力/厘米~2,过热蒸汽压力39公斤力/厘米~2,过热蒸汽温度450℃,给水温度172℃;     

粗粉分离器的改进和测试

徐州发电厂装有四台上海锅炉厂制造的400t/h、中间再热超高压煤粉炉和四台东方锅炉厂制造的670t/h、中间再热超高压煤粉炉。设计煤种为徐州混煤。400t/h炉的粗粉分离器原型号是离心式Φ4000,由于该分离器效率低,回粉量大,一次回粉管经常堵,制粉电耗和检修维护工作量大,因此,对该粗粉分离器进行了改造。     

制粉系统的正交试验

我厂各炉均配中间储仓式制粉系统,各制粉系统的出力富裕量很小(75t/h炉配单台250/390型磨煤机,130t/h炉配287/470型磨煤机),原设计煤种为平顶山烟煤(Q_D~y=5200kcal/kg,V~r=36.2％);多年来,由于煤种变化,进厂煤品种繁多,经掺混后的炉前混合煤的Q_D~y为4000kcal/kg,V~r为27.2％,制粉系统出力不足,靠烧油弥补。近两年,部、局一再要求压油、节油,我厂每年燃油要从原来的13万吨减至1.6万吨。这样,制粉系统出力严重影响锅炉的出力。为此,我们采取了改进粗粉分离器、     

浅谈300MW机组的停炉保护

<正> 1引言 1995年2月22日,我厂6号机组因发电机故障而停运修理,预计修复时间为6个月。这就提出了机组的长期停备用保护问题。以下简要介绍一下我厂6号机组停炉保护情况。2 6号机组停炉保护情况介绍2.1 方案制订 我厂6号机组于1988年12月投产,单机容量为300MW,锅炉为强制循环中间再热式亚临界汽包炉,蒸发量为1025t/h,无邻炉热风系统。     

合山电厂中压锅炉启、停调峰运行实践

对合山电厂3台130t／h中压锅炉启、停调峰频繁及耗油量大的问题进行了探讨。经试验研究,提出了130t／h中压锅炉合理及经济的启、停调峰方案和措施。运行结果表明,采取“以煤代油”的升炉方法及合理调配锅炉的启、停顺序,可达到节约燃油的效果。     

200MW机组用除氧器加压法向锅炉进水的可行性分析

我厂国产200MW机组670t/h锅炉在每次锅炉点火前和锅炉大小修、爆管抢修后的水压试验中,锅炉上水通常用两种方式:(1)用锅炉上水泵上水至汽包正常水位后投邻炉加热,再启动给水泵上水,全过程需8～10h;(2)用除氧器加热给水,启动给水泵向锅炉上水,由于除氧器水容积最大为140m3,锅炉及附属管道正常需水200m3(水压试验需水约300m3),锅炉汽包壁温要求大于50℃,且汽包上、下壁温差小于40℃。因此要启停2～3次给水泵,给水泵为YMS800-2-4型具有无级调速性能的给水泵,可调节出口压力和流量。但是启动程序复杂,要启动冷却水、润滑油系统等。同时锅炉上…     

锅炉停用保护

我厂目前有五台中压炉,两台高压炉。锅炉蒸发量最小的为30吨/时,最大的为125吨/时。我厂位于电网末端,1972年以前是调峰厂,开停非常频繁,我们从1960年起就注意了停炉保护工作。以前,我厂中压炉的补充水是软化水,炉水含盐量部在2000毫克/升以上,为了锅炉随时都具备启动条件,防止过热器被炉水污染,因此所有锅炉都装了由过热器和省煤器两路进给水溢流保护系统。     

410t╱h锅炉调峰运行方式的试验研究

一、调峰方式根据华北电网峰谷差大,对100MW机组提出了调峰要求。410t/h锅炉调峰方式主要有两种:热态启停调峰和带50％额定负荷调峰。表1列出了国内8个电厂410t/h锅炉热态启停调峰或带50％额定负荷调峰的试验结果。二、带基本负荷的410t/h锅炉调峰的可行性 1.热态启停调峰的可行性各型410t/h锅炉,设计参数为主蒸汽压力9.807MPa,温度540℃,燃烧器有前墙布置也有四角布置,参见表1。通过试验证明,无论燃烧器前墙布置或四角布置,也无论是燃油锅炉或燃煤锅炉,原设计带基本负荷的锅炉改为     

DG300—100／1型锅炉改造

我厂~#1炉系1971年设计制造的DG300-100/1型高压锅炉。由于炉膛热负荷取得过高(qv=209.3kW/m~3,qF=3.94MW/m~2),使该炉投运后,只能带220t/h负荷,且故障频繁。自1978年至1986年9月,计炉膛严重打炮2次;严重结焦11次;省煤器磨损漏泄7次;回转空预器卡停41次(其中停炉处理     

CFB锅炉炉跳机逻辑保护条件改进方案设计分析

针对国内首台自主研发的690t/h循环流化床(CFB)锅炉在基建调试期间发生的锅炉联跳汽轮机事故,对其控制逻辑条件进行了分析,提出了CFB机组停炉不停机控制逻辑的改进方案。实施改进后,在锅炉再次启动或机组滑停时,均可实现机组停炉不停机可靠动作,为机组的安全、经济、稳定运行奠定了基础。     

河门口发电厂中压机组启停方式讨论

本文就河门口发电厂,在高温高压机组载基本负荷,中温中压机组进行调峰时,机组启停的经济性问题进行探讨。一、问题的提出河门口发电厂系装机容量为200MW 之高中压混合式电厂,其主要设备参数如下:二台高温高压液态排渣炉,220t/h、     

超临界机组启停过程节能减排对策研究

针对超临界机组频繁启停过程中能耗偏高和NO_x排放超标的问题,对机组启停过程的节能优化对策和减排对策进行了探讨。提出了降低机组启停过程能耗、加快机组启动速度等节能减排措施。运行效果表明,优化后机组启停能耗降低,启动速度加快,并大幅减少了NO_x排放浓度。     

大速差预燃室的试验研究

目前,国内电站煤粉锅炉,在启动点火和低负荷运行时,需要用油来点燃与助燃。特别在燃用劣质烟煤、贫煤、无烟煤时,更需要投油来稳定燃烧。据国内不完全统计,启动点火一次,一台65t/h炉耗油约4吨;一台130t/h炉,耗油8吨;一台220t/h炉耗油15     

对我厂锅炉两班制调峰快速启动炉探讨

对我厂锅炉两班制调峰快速启动炉探讨太原第二热电厂马保喜为了适应电网调峰工作的需要，以及在调峰工作中尽可能提高我厂的安全经济生产水平，将调峰停、开锅炉对设备安全和经济运行造成的不利影响减低到尽可能小的程度．我们从１９９２年初开始，对我厂两班制调峰快速启...     

基于计算机网络的机炉启停及故障诊断专家系统知识库

介绍了基于计算机网络的机炉启停及故障诊断专家系统知识库的设计、关联知识库的设计以及启动、停止、故障诊断实例。     

防止煤粉仓着火爆炸的一种方法

我厂~#5炉系上海锅炉厂生产的400t/h中间储仓式乏气送粉的超高压锅炉,配备两台DZM380/550锥形钢球磨煤机。在1983年8月25日该炉发生水冷壁管爆破,立即进行停炉抢修。后因发现水冷壁管磨损严重,需要更换,工作量增大,故将该炉转入小修。当时煤粉仓粉位为2.0米,约有煤粉100吨。这样,对大容量的煤粉仓长时间储粉,我厂还是第一     

二甲基酮肟在停炉保护中的试用

二甲基酮污(DMKO)是一种新型除氧剂。由于它的毒性较小,目前正在逐步取代联氨在发电厂给水除氧处理中的应用,并获得了良好的效果。但这种除氧剂在停炉保护中的使用经验还不多,为此,我厂在一台1000t/h直流炉上采用DMKO进行了停炉保护的试验。     

循环流化床锅炉烟气脱硝系统优化模拟

随着电站锅炉氮氧化物（NO_x）排放标准的日趋严格,具有低NO_x排放特征的循环流化床（CFB）锅炉也需增设烟气脱硝设备。通过在CFB锅炉旋风分离器喷入氨水或尿素等还原剂,实现高温下的选择性非催化还原（SNCR）反应,可有效降低锅炉NO_x排放。以某185 t/h CFB锅炉为例,利用ANSYS Fluent^􀅹软件,对分离器及附属尾部烟道流场进行性能优化模拟,并设计了相应的SNCR烟气脱硝系统。计算结果表明：当喷入点个数较多且位于进口段内侧时,还原剂在分离器内分布较为均匀;提高平均雾化粒径和喷雾锥角有助于扩大还原剂在分离器内的分散范围,而喷射速度对分散范围的影响则有限。     

1089t/h循环流化床锅炉旋风分离器中心筒部分缺失运行分析

某台1089 t/h CFB锅炉2台旋风分离器中心筒同时发生故障,仅剩1台旋风分离器带中心筒启动运行。本文针对上述情况分析了锅炉启动、运行过程中的参数变化情况,结果表明,入炉煤中细颗粒物的比例是保证锅炉安全启动带负荷运行的关键,分离器烟气能较好地均衡3台分离器间的循环物料,炉膛两侧床压、炉膛差压基本一致,床温均匀性良好,1台旋风分离器带中心筒能够实现机组的短期稳定运行,但不能有效控制NO_x的排放。     

高温旋风分离器耐火砖脱落原因及对策

分析了循环流化床锅炉高温旋风分离器耐火砖脱落的原因,主要是分离器温度骤变、耐火砖固定装置设计不合理和托砖铁变形引起的,对此提出了锅炉点火启动、停炉、设备故障和机组甩负荷等方面的防范措施。