循环流化床锅炉节能增效改造总结

<正>0前言山东阳煤恒通化工股份有限公司热电厂现有2台高温高压、自然循环流化床锅炉,额定蒸发量240t/h,额定蒸汽压力9.8 MPa,额定蒸汽温度540℃,设计给水温度215℃,排烟温度140℃,热效率86.0%~90.5%。锅炉炉膛为膜式水冷壁结构,截面尺寸5 280mm×10 240mm,由膜式水冷壁、高温旋风分离器、返料器、流化床组成循环燃烧系统。过热器分三级布置,分别是低温过热     

过热蒸汽流化床流化特性的实验研究

在底部直径为120 mm的锥型流化床中,以玻璃珠为流化颗粒,过热蒸汽为流化介质,研究了固体颗粒在过热蒸汽流化床中的流化特性,考察了操作温度和压力对临界流化速度(umf)的影响.结果表明,过热蒸汽流化床的流化行为与热空气相似,临界流化速度(umf)随床层温度的升高而减小,随床内压力的增大而减小;在相同温度条件下,过热蒸汽流化床的临界流化速度比热空气大.     

循环流化床锅炉常见故障原因及对策

循环流化床锅炉型式有别 ,点火方式不同 ,但操作运行都要通过三关 ,即点火关、带负荷关和放灰放渣关。现将我公司 UG- 75/5.3型循环流化床锅炉运行中出现的故障及对策介绍如下。1　锅炉特点我公司 UG- 75/5.3型循环流化床锅炉是无锡锅炉厂设计制造的 ,蒸汽压力 5.3MPa、蒸汽温度 450℃、锅炉出力 75t/h。设计燃煤发热值1 4651～ 2 0 930 k J/kg;煤的粒径要求在 1 0 mm以下 ,大部分集中在 3mm左右。循环流化床锅炉与鼓泡床锅炉相比有以下几个特点 :1燃烧分一次风和二次风 ,一次风为 60 % ,二次风为 40 % ,二次风在床上不同高度送入 ,床下…     

锅炉蒸汽带盐原因分析及应对方案

1锅炉概况及存在的问题 我公司焦化二厂供汽车间有2台UG-35／3．82-Q锅炉，由无锡锅炉厂制造，主要技术参数为：过热蒸汽压力3．82MPa，过热蒸汽温度450℃，设计能力35t／h，是国内首家采用低热值低压力焦炉煤气的中温、中压燃气炉。锅炉为双锅筒横向布置自然循环室燃炉，露天布置，炉膛部分为膜式水冷壁，燃烧器布置在炉膛下部前墙上，在后墙水冷壁上部延伸部分形成的水平烟道内布置了二级过热器。     

循环流化床锅炉点火过程中的问题分析

河南省中原大化集团公司的2台75 t/h（5·4 MPa、450℃）、1台150 t/h（11·5 MPa、540℃）循环流化床锅炉采用天然气床下点火,3台170 t/h（9·8 MPa、540℃）循环流化床锅炉采用0#柴油床下点火。锅炉点火是通过一次风将天然气或0#柴油燃烧释放的热量传递给床料,使床料温度达到煤的着火点,引燃给煤机送入炉膛的煤,并保持床温持续上升,实现升温升压启动锅炉,直到锅炉运行正常。     

YG-35／3．82-M6锅炉的改进性维修

公司有1台YG-35／3．82-M6型循环流化床锅炉,1999年12月点火一次性成功并投入生产运行。锅炉额定蒸发量为35t／h,过热蒸汽压力为3．82MPa,过热蒸汽温度为450℃,已累计运行52280h。锅炉运行5年多来,陆续暴露出来了一些磨损问题。在此分析磨损原因,介绍采取的改进性维修措施以及效果。     

缅甸30MW配套电厂运行与电气保护的配合

正1项目简介中材国际缅甸水泥项目配套工程建设一套300MW燃煤电站机组,为水泥生产线供电。工程设计基本条件是并网运行,根据当地煤质情况,主机设备采用国产设备,配有高温高压循环流化床锅炉1台,额定蒸发量130 t/h,额定蒸汽压力9.80 MPa,过热蒸汽出口温度540℃;凝汽式汽轮机额定功率30MW,额定转速3 000 r/min,额定进汽压力(绝对)     

循环流化床锅炉给水与出口过热蒸汽减温水流量分配自动控制系统改进

由于循环流化床锅炉工艺的特殊性，原锅炉水位自控系统和出口过热蒸汽温度自控系统之间有关联影响，为使控制最佳效果，在原控制系统基础理上增加了一套PID调节系统，使汽包水位和出口过热蒸汽温度能够独立控制，且都可维持在给定值上，即实现了两系统的解耦控制。     

75t/h循环流化床锅炉返料装置的改进

<正>1存在问题(1)锅炉负荷能力差,75 t/h的循环流化床锅炉正常运行只能达到50 t/h负荷,循环流化床锅炉床温(1 000℃)与炉膛出口(760℃)温差在240℃以上,飞灰中残碳质量分数高达12%以上。(2)在75 t/h循环流化床锅炉启动初期(料层差压低于5.0 k Pa),容易出现返料中止、锅炉风室压力低(点火初期一般在4.5~5.5 k Pa)、一次风机出口总风压低(6.5 k Pa),返料风压受其影响,使返料风室压力只有3.0~3.5 k Pa。因此风压值太低,致使锅炉启动后运行初期返料中止。     

煤泥循环流化床锅炉低温脱硫的研究

介绍了煤泥循环流化床锅炉实现低温脱硫的方案:首先调整锅炉运行状态,在稍微提高总风量的前提下,适当减少二次风量,增加一次风量;然后对锅炉局部进行改进,提高布风板流化风速,增加炉膛受热面吸热量;改造后煤泥循环流化床锅炉可以在900℃左右满负荷稳定运行,降低了SO2、NOx的排放浓度。     

循环流化床锅炉减温系统的故障处理

某化工企业新建1台循环流化床锅炉。其额定参数：蒸发量75t／h、蒸汽压力3．81NPa、蒸汽温度450℃,属于内循环流化床锅炉。锅炉产生蒸汽并入蒸汽母管,蒸汽驱动1台C6-35／1．27型抽凝式汽轮发电机组和1台B6-35／1．27型背压式发电机组。     

氧腐蚀对热力设备的危害及处理措施

1 氧腐蚀的发生 我厂硫酸装置有一台QCF11.5-5-3.82/450型废热锅炉,其参数为:额定蒸发量5 t/h,过热蒸汽压力3.82 MPa,过热蒸汽温度450℃,给水温度104℃。该锅炉由沸腾炉冷却水箱,锅炉本体,Ⅰ烟道过热器管束及Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ烟道蒸发面组成;蒸发面管束φ38 mm×4 mm,20号钢。     

带三次风管过热锅炉余热发电系统的效益分析

<正>1带三次风管过热锅炉余热发电系统该系统较常规纯低温余热发电系统在三次风管上增加了ASH型过热锅炉(简称ASH炉),窑头AQC炉和窑尾SP炉产生的低压蒸汽,经ASH炉将蒸汽温度提高100℃以上,蒸汽压提高1.0MPa以上。三次风入分解炉的温度从原来的850～950℃降到580～650℃。     

循环流化床锅炉长周期连续运行研究

<正>1存在问题河南心连心化肥有限公司三分厂热电车间有1台TG-130/5.29-M型循环流化床锅炉(次高压、次高温),主要以神木烟煤为原料,为合成氨系统提供蒸汽(压力4.9 MPa、温度470℃)90 t/h。据统计,该锅炉自2010年1月至2012年12月期间共停炉12次。停炉原因:水冷壁泄漏5次、断煤3次、更换汽包加药阀1次、系统停车1次、正常     

CFB锅炉防磨梁改造及运行效果分析

对UG-260/9.8-M2型高温高压循环流化床锅炉防磨梁改造前后的运行数据、综合能耗及停炉检查情况进行了对比分析.改造后的防磨效果是明显的,达到了预期的目的,可大大延长锅炉的运行周期.     

1×50MW抽凝式汽轮发电机组改为1×40MW背压式机组改造及运行小结

<正>0前言中化平原化工有限公司热电厂1×50MW抽凝式汽轮发电机组(C50-8.83/1.27-8型,配2台220t/h循环流化床锅炉)为原山东德齐龙化工集团有限公司300kt/a合成氨、350kt/a尿素装置配套建设项目。由于1×50MW抽凝式汽轮发电机组的热效率低,机组最大抽汽量仅为120t/h,为了满足生产需要,采取将原高温、高压的蒸汽通过减温减压器变为压力1.27MPa、温度290℃后作为生产工艺供汽,直接把高品质的能源转换成低品质的能源,造成了能源的极大浪费。UG-220/9.8-M5锅炉产生的210t/h高温、高压蒸汽,其中90t/h经     

油页岩过热蒸汽的干燥动力学

以油页岩颗粒作为干燥物料,以过热蒸汽和热空气分别作为干燥介质,进行了油页岩干燥实验的研究。当颗粒粒径减小时,油页岩干燥速率越大;过热蒸汽和热空气温度增大时,干燥速率也越大。对比相同条件下过热蒸汽和热空气干燥油页岩的平均干燥速率,发现当干燥介质温度超过逆转点温度时,过热蒸汽条件下的平均干燥速率大于热空气下的数值。实验得出粒径分别为9,7,5 mm的油页岩颗粒逆转点温度值分别是154,179,177℃;逆转点温度值是个变量,随颗粒粒径大小变化而变化。颗粒粒径越大时逆转点温度值越小,粒径较小时逆转点变化不大。采用薄层干燥模型对油页岩的干燥数据进行动力学模拟,可得修正Page模型(Ⅱ)干基水分比w模拟值与实验值的最大绝对偏差是12%,综合比较发现修正Page模型(Ⅱ)能较好地描述油页岩在过热蒸汽条件下的干燥过程。     

煤矸石及石煤循环流化床锅炉的设计

<正> 一、概述循环流化床燃烧是近十年发展起来的一项新的燃烧技术。在循环流化床锅炉炉膛中充满了燃烧着的气-固双相流,浓度沿流程呈有规律的变化。炉膛出口或某尾部受热面区段,未燃尽的固体物料被分离器从烟气流中分离出来,并由回送机构返送至炉膛,形成循环流化燃烧。在煤炭燃烧与利用技术中,循环流化床锅炉由于其燃料适应性广、低污染燃烧并满足环保要求、锅炉燃烧效率高而引起行业的高度关注。循环流化床燃烧是在流化床燃烧的基础     

循环流化床锅炉翼形墙过热器/再热器变形分析

翼形墙过热器/再热器是循环流化床锅炉的重要部件之一,位于炉膛上部,通常前墙引入、炉顶穿出,其温度与水冷壁不同,导致热态运行的膨胀量不同。翼形墙受热面进出口与水冷壁连接密封,因此膨胀系统设计具有重要意义,设计不当会导致翼形墙受热面弯曲变形,影响安全性,膨胀设计中膨胀量的计算是关键。笔者建立了循环流化床炉膛中翼形墙受热面壁温的计算模型,计算了不同负荷下稳态最高壁温,发现最高壁温没有出现在满负荷下,而是在60%左右负荷下。但实践表明,据此设计,仍存在翼形墙受热面弯曲变形,表明稳态最高壁温不是翼形墙受热面壁温最高工况。笔者研究了最大膨胀量的发生工况,提出翼形墙过热器/再热器的最大膨胀量发生在极热态启动过程中,因此建议循环流化床锅炉翼形墙过热器/再热器的膨胀量应按极热态启动工况予以计算,建议该工况的计算条件为:压力为20%额定压力,温度为计算压力下的饱和温度,蒸汽流量为锅炉最大连续蒸发量的15%。据此进行膨胀设计的循环流化床锅炉应用实践表明,采用极热态启动的壁温计算膨胀量进行膨胀系统的设计,可解决循环流化床锅炉翼形墙过热器/再热器变形问题。     

循环流化床锅炉运行参数控制措施

为了提高循环流化床锅炉的运行效率,合理控制其运行参数,使其在最佳的工况下运行,满足煤化工生产的需求。有必要研究循环流化床锅炉运行参数的控制措施,如流化床的温度、运行压力及锅炉的炉膛差压等参数的控制,保证锅炉安全平稳运行,提高其热效率。