普通工业玻璃退火与应力的几个问题：Ⅴ退火后玻璃中永久应力的近似计算

退火玻璃中的永久应力是由温差应力和结构应力两者叠加而成。在冷制品的重热退火工艺中冷却开始时所形成的温度梯度产生的温差应力和热制品直接退火过程中退火上限温度处因冷却速度突变造成温度梯度变化伴随而产生的温差应力在冷至退火下限温度过程中都不会完全松驰。因而能使均温后初始温度梯度消失时所产生的反向温差应力减小或增大。结构应力在热制品直接退火工艺中能得到充分发展而在冷制品重热退火工艺中发展却受到限制，这也将     

退火对注射成型PC制品力学性能的影响

注射成型的塑料光学制品应用日益广泛,但注射成型加工的聚碳酸酯制品通常有较大的残余应力,会对制品的光学性能、力学性能有负面的影响,而退火可减少/消除制品的残余应力。本文考察了退火对不同工艺条件下注射制品残余应力和力学性能的影响。研究的工艺条件包括三水平的变化的模具温度、熔体温度、保压压力、冷却时间等;残余应力的变化通过光弹实验的应力干涉条纹表示,力学性能的变化以拉伸强度、延伸率的变化表示。实验发现,退火前后,不同工艺条件下注塑PC制品拉伸强度平均提高4.5%,最大达9.0%;同时,断裂延伸率平均降低3%,最多减少14%。     

退火对聚碳酸酯注塑制品力学及动态力学性能的影响

本文研究了聚碳酸酯（Lexan OQ2720）注塑制品退火后的力学及动态力学性能的变化。结果表明，制品的应力集中情况有明显改善，力学性能除断裂伸长率外都产生了较高提升，拉伸强度提高了14.86%，弯曲强度提高了12.7%，弯曲模量提高了21.27%，冲击强度提高了17.93%；动态力学分析结果表明，，注塑制品的内部存在应力。经退火后，注塑制品内部取向、缠结的分子链得到充分松弛，制品储能模量随温度的变化呈线性规律，内部链段的状态稳定，热变形温度得到了提高。而未退火试样的储能模量随温度变化起伏不定，内部链段的状态比较活跃。动态频率对制品中应力有一定响应能力，响应频率范围约为30-60Hz，随着频率扫描温度的升高，由于应力集中降低，频率对应力响应能力不断降低。     

普通工业玻璃退火与应力的几个问题：Ⅲ 在退火温度范围内连续冷却时玻璃中

玻璃制品的退火是在连续冷却的条件下进行的，应力松驰（Ｓｔｒｅｓｓ Ｒｅｌａｘａｔｉｏｎ）是在降温过程中实现的。因此在恒定温度下应力松驰的规律能否直接用于实际生产中需要研究。文中首先确定了在恒温下应力松驰的初始阶段中σ０／σ与时间有线性关系，在此基础上从Ｐｒｅｓｔｏｎ应力松驰微分方程导出了在等速降温条件下应力松驰方程式。并在此基础上明确了在变温条件下应力松驰规律与恒温上有重大差别，因此实际退火过程的     

普通工业玻璃退火与应力的几个问题：Ⅳ浮法玻璃在退火过程中产生的结构应

按Ａｄａｍｓσ／１３ｈａ＾２公式计算出退火后浮法玻璃中的永久应力明显小于实测值的原因是在通常的冷却速度下退火后玻璃中不胆存在温差应力而且还存在相当大的结构应力而且还存在相当大批结构应力。结构应力产生的原因是从高于Ｔｇ温开始的冷却过程中在缺口壁厚的内外层之间不仅存在温度差而且还存在垢膨胀系数差。结构应胡温度下降而增大并同时也发生松弛，它与温度呈Ｓ型曲线关系并在转变区下限温度时达到最大后就不再变化。在     

退火时间及温度对HDPE薄膜结构与性能的影响

通过热压成型技术制备了高密度聚乙烯(HDPE)薄膜,研究了退火温度和退火时间对HDPE薄膜结构和性能的影响;通过差示扫描量热分析(DSC)、二维广角X射线衍射(2D-WAXD)和拉伸性能测试,对退火前后样品的结构和性能进行了表征。结果表明:退火温度和退火时间分别为110℃和3 h时,制品的性能最佳,与未退火制品相比,其拉伸强度和弹性模量分别提高了50.4%和35.6%;退火后,制品的结晶度提高,分子链取向程度增大。     

超大规模玻璃退火窑的研发与应用

超大规模玻璃退火窑研发的重点是解决玻璃板与冷却风之间的热交换,使玻璃板在不同退火区域能够按工艺要求的冷却速率冷却,在研发和实践过程中解决了诸多关键技术,使之横向温差小,残余应力低,并且已成功应用到3条1000t级浮法退火窑上,取得了良好的退火效果。     

普通工业玻璃退火与应力的几个问题：Ⅱ在退火温度范围内恒温下玻璃中应力

探讨了玻璃在退火时应力松弛的机理，提出研究应力松弛规律必须在恒温条件下（静态条件）和变温下（动态条件下）两个方面来讨论。文中深入地对静态条件下应力松弛计算作了探讨。指出了著名的Ａｄａｍｓ公式１／σ－１／σ０＝Ａｔ的不足。文中从Ｂｏｌｔｚｍｅｎ公式出发利用已知的粘度与温度的加和关系计算了以退火温度范围内粘滞流动活化能△Ｅη和应力松弛活化能△Ｅα，并由此导出了应力松弛时间τ与温度关系的计算式，进而又推     

浮法玻璃的退火特点及其在厚,薄玻璃上的应用

从传统的退火理论出发，根据浮法玻璃成形的工艺过程，分析了浮法玻璃的退火特点，并结合了３ｍｍ、１２ｍｍ的生产实际论述了退火理论在超厚超薄玻璃上的应用。     

浮法玻璃退火过程中玻璃带内的温度场和应力松弛

本文建立了浮法玻璃退火过程中玻璃带内温度场的数值计算与制图方法，并得出了玻璃带厚度方向温度分布随时间的变化关系。本文还做了玻璃应力松弛试验，结果表明，采用RD2-3型改进应力松弛试验机是可靠的。     

普通工业玻璃退火与应力的几个问题Ⅱ在退火温度范围内恒温下玻璃中应力松弛的近似计算

探讨了玻璃在退火时应力松弛的机理 ,提出研究应力松弛规律必须在恒温条件下 (静态条件 )和变温下 (动态条件下 )两个方面来讨论。文中深入地对静态条件下应力松弛计算作了探讨。指出了著名的 Adams公式 1σ-1σ0=At的不足。文中从 Boltzmen公式出发利用已知的粘度与温度的加和关系计算了在退火温度范围内粘滞流动活化能 ΔEη 和应力松弛活化能 ΔEa,并由此导出了应力松弛时间 τ与温度关系的计算式 ,进而又推导出 Preston公式 σ0σ-1 =Bt常数 B与温度的关系计算式。     

玻璃的钢化和退火

讨论玻璃的钢化和退火工艺，涉及到许多玻璃的技术参数和温度点，在实际应用中如能将玻璃的实际温度点和应力的产生及分布机理相结合必将对指导生产起到积极作用。     

烧结法微晶玻璃的退火及缺陷

通过实验研究及工业生产分析，探讨了微晶玻璃装饰板材中的表面“裂纹”、“翘板”等缺陷产生的原因及与退火制度的关系，结合烧结法的工艺特点，提出避免退火过程中产生以上缺陷的较佳退火工艺制度。     

药品冷冻干燥过程的退火机理分析

运用热力学和动力学理论分析了药品冷冻干燥过程中的退火操作改变冻结药品结构的机理。通过对化学势随晶粒曲率半径变化、重结晶过程中冰晶半径随时间变化、非晶态基质的粘度随温度变化几个关系式的分析,得出退火温度必须要高于冻结药品的玻璃化转变温度;最佳退火持续时间与重结晶的速率紧密相关,且是退火温度的函数;退火后再冷却过程的冷却速率不影响升华干燥速率等结论。     

玻璃的膨胀系数对玻璃退火指导意义探索

简要介绍了热膨胀系数与热历史的关系。通过对普通玻璃、超薄玻璃以及炸板玻璃热膨胀系数的测试,分析比较玻璃板热膨胀系数的差异,得出玻璃正常生产时热膨胀系数曲线的分布状态,对玻璃生产退火工艺制度的调整有重要意义。     

微晶玻璃应力测量与退火实验研究

应力大小是玻璃光学性能的重要指标之一。介绍了玻璃应力的分类、计算方法、测量方法和先进测试设备。退火是消除应力的有效手段。采用最高575℃的温度曲线对微晶玻璃块(40mm×50 mm×30 mm)进行退火实验,退火前后采用高精度数字应力仪进行应力测量。退火前实验件的应力分布不均匀,应力最小值0.85 nm/cm,最大值25.06 nm/cm;退火后实验件的应力分布均匀,应力最小值为0.75 nm/cm,最大值2.39 nm/cm。实验结果表明此退火能够明显减小微晶玻璃应力值并大幅提高应力分布均匀性。     

浮法玻璃在线应力检测及相关退火概念

退火一直是浮法工艺中较难把握的环节之一.究其原因,与工艺人员对退火及应力的一些基本概念的理解有很大关系.本文首先对浮法玻璃在线应力检测作一综合性介绍,然后对有关退火的几个基本概念进行说明.     

浮法厚玻璃退火的改善

本文详细介绍了厚玻璃生产中退火方面普遍存在的弊病，通过具体分析中实践经验总结，成功地找到了解决浮法厚玻璃退火过渡期炸裂，生产过程中纵炸，劈边，切载率低等问题的有效途径。     

玻璃退火窑的热量分析

在简述玻璃退火窑的基础上,主要针对玻璃退火过程中玻璃退火窑热量的来源、热量的去向、退火窑的保温和密封等问题进行了分析。     

普通工业玻璃退火与应力的几个问题 Ⅳ浮法玻璃在退火过程中产生的结构应力及其近似计算

按 Adamsσ=1 3 ha2 公式计算出退火后浮法玻璃中的永久应力明显小于实测值的原因是在通常的冷却速度下退火后玻璃中不但存在温差应力而且还存在相当大的结构应力。结构应力产生的原因是从高于 Tg 温开始的冷却过程中在制品壁厚的内外层之间不仅存在温度差而且还存在显著的膨胀系数差。结构应力随温度下降而增大并同时也发生松弛 ,它与温度呈 S型曲线关系并在转变区下限温度时达到最大后就不再变化。在此基础上导出了结构应力随温度下降的增长系数Ψ(S) 。采用在 Tg 温度附近的玻璃的动力学平衡结构代替其热力学平衡结构的方法导出结构应力的计算式并验证了此式的可靠性。