基于Simufact外拘束的Q345钢T形焊接仿真

为了提高焊接质量,简化焊条电弧焊焊接的实验过程,运用Simufact-Welding软件对Q345钢进行T形平焊仿真,对比分析采用不完全外拘束和完全外拘束两种焊接方法时焊件在焊接过程中和焊后焊缝处的变形和应力。结果表明,该仿真过程中,在其他参数不变的情况下,焊件不完全外拘束方法下焊缝处采样点的变形是非瞬态的,完全外拘束方法下焊件焊缝处采样点的变形是瞬态变形,完全外拘束方法下焊件焊缝处采样点的平均主拉应力和平均主压应力比不完全外拘束方法下进行焊接时普遍要显著。因此完全外拘束方法下焊件进行焊接时应采取合理的焊接方法,焊接时适当降低焊件的刚度,先焊收缩量大的焊缝,同时在焊件的适当部位进行局部预热。     

Q345B钢与0Cr13Ni5Mo钢的焊接

通过焊接性分析，以焊接工艺评定试验为基础，结合施工现场的实际焊接经验，总结了0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢与Q345B低合金结构钢的焊接工艺。     

半移动式旋回破碎站主体钢结构Q345E焊接工艺研究

本文采用焊条电弧焊（SMAW）和药芯焊丝CO气体保护焊（FCAW）2种焊接方法对2Q345E进行焊接工艺评定,分别对2种焊接接头进行室温拉伸、弯曲、低温（-40℃）冲击、低倍及金相组织分析。结果表明,2种焊接方法均可获得强度、塑性及冲击韧性满足欧洲标准EN15614的焊接接头,焊缝、热影响区未出现粗大的魏氏组织和脆硬的马氏体组织,金相组织正常。     

Q345钢焊接裂纹分析

通过对Q345钢焊接裂纹处的金相组织检验、断口扫描分析及母材的化学成分检验,验证了生产过程中Q345钢焊接开裂主要是因母材中有害元素P含量较高,焊接的最后凝固位置形成低熔点的共晶组织,同时在焊接母材可焊性较差情况下,焊接工艺没有做出相应的调整而引起的.     

Q345qD钢T形接头多层焊接接头组织转变

随着桥梁结构的焊接需求极大提升,钢种焊接技术随之飞速发展,Q345qD钢凭借良好的强度韧性以及优异的焊接性成为备受关注的桥梁钢种之一。采用熔化极气体保护焊对Q345qD钢T形接头进行焊接,观察显微组织转变并分析焊接温度场对其组织的影响。结果表明,焊缝成形良好,焊接接头的显微组织主要为铁素体和珠光体,打底层中珠光体含量较高,填充层相对较少,热影响区分布细小的铁素体与珠光体,并伴随细粒状贝氏体生成。结合有限元模拟热循环曲线,打底层冷却速度快,且受到两次后热处理,温度可达到467 ℃,生成上贝氏体;盖面层仅受前一层余温的影响迅速升温后冷却;填充层与热影响区受到其它焊层热作用温度超过AC3温度,经历近似正火过程。创新点： 采用有限元方法模拟Q345qD钢T形焊接接头多层焊时焊缝温度场变化,基于焊接温度场变化揭示了焊接接头的转变过程。     

Q345钢焊接裂纹原因分析

本文通过对Q345钢焊接裂纹处母材化学成分检验、金相组织检验、硬度检测及断口扫描分析,分析出Q345钢焊接裂纹是由于母材CN量较高,其可焊性较差,需对Q345钢板进行焊前预热,可有效避免焊接裂纹的产生。     

环境温度对Q345C钢MAG焊接头力学性能的影响

对轨道车辆材料Q345C低合金结构钢MAG焊接头进行了常温、低温(0℃、-10℃、-20℃、-30℃、-40℃)力学性能试验,包括拉伸试验、弯曲试验、冲击试验,得到力学性能随温度的变化规律,同时测量了接头硬度分布,分析了接头硬度分布规律,观察了接头金相组织。研究结果表明,随环境温度下降,其抗拉强度和屈服强度均有所提高,但伸长率和断面收缩率变化不大,冲击吸收功明显降低;Q345C焊接接头有较大的低温冷脆倾向;对在低温环境条件下服役的Q345C低合金结构钢,需重点考虑其低温冷脆倾向。     

提高低合金高强度钢Q345D低温冲击功的工艺研究

Q345D钢在生产时普遍存在低温冲击功偏低的问题,通过调整钢液化学成分,适当降低锻造加热温度及终锻温度,加强正火效果,使Q345D锻件低温冲击功完全满足技术协议要求。     

Q345E钢锻件的力学性能研究

直径220 mm、长约5 m的Q345E钢锻件,除要求常温强度和塑性性能外,还要求较高的低温冲击韧度。该锻件经调质处理后,低温冲击性能达不到要求。后来对该锻件采用合理的装炉方式并进行雾冷正火处理,结果其综合力学性能达到了要求。     

国家体育场Q460E及Q345GJ-D钢厚板焊接工艺

针对国家体育场钢结构工程使用的低合金高强钢Q460E及Q345GJ-D钢厚板进行了焊条电弧焊及CO2气体保护焊焊接工艺研究,通过试验确定了Q460E及Q345GJ-D钢厚板焊接工艺,并成功应用于国家体育场钢结构安装工程.     

Q345系列钢低温冲击韧度影响因素的研究

通过合理地控制成分,运用微合金化原理,结合控轧控冷工艺措施,使低合金高强度Q345系列钢种低温冲击韧度有明显改善,采用合理热处理工艺可完全保证其低温冲击韧度的要求.     

低合金高强度钢Q345D的轧制工艺改进

采用控轧控冷工艺生产的低合金高强度钢Q345D达到了用户提出的高屈服强度和高抗拉强度的综合力学性能要求。严格控制钢水纯净度,降低终轧温度,采用冷床风机强制冷却工艺能有效提高钢材的强度和低温韧性。     

Q345钢断裂韧性和裂纹扩展速率研究

分别对Q345钢J积分值和裂纹扩展速率进行了测定.测定了其JR曲线lnJ=5.75 0.67ln△a,J1c=184.5 kJ/m2;疲劳裂纹扩展速率方程为da/dN=3.25×10-12(△k)4.分析了显微组织对断裂韧性和裂纹扩展速率的影响,并用扫描电镜对断口进行了观察.     

动颚底板ZG270-500钢与Q345d钢的焊接

本文针对PA100120型破碎机动颚底板ZG270-500钢与Q345d钢在焊接时易出现焊接裂纹的问题,重点论述PA100120型破碎机动颚底板ZG270-500钢与Q345d钢焊接时产生裂纹的原因,并根据这些原因,采取了不同的工艺措施来预防裂纹,在论述的过程中详细地分析了ZG270-500钢与Q345d钢的焊接性,PA100120型破碎机底板ZG270-500钢的可焊性较差,必须进行预热及缓冷处理,并合理地选择焊接工艺参数,如采用E5015型焊条,焊条直径为Φ3.2mm,焊条焊前烘干,工件焊接完成后进行缓冷处理等工艺,较好地解决了ZG270-500钢与Q345d钢焊接裂纹的问题。     

30CrMoA钢与Q345B 钢活塞杆组件的焊接

某种非公路矿用自卸车前悬缸活塞杆组件采用经调质处理的30CrMoA合金结构钢与热轧Q345B低合金结构钢焊接加工而成,由于两钢的化学成分和物理性能不同,属异种钢焊接。焊接时存在性能突变、不匹配等问题,同时存在30CrMoA合金结构钢焊接性较差的问题。为解决上述问题,根据焊接性分析和焊接工艺试验,制定了合理的焊接工艺,按此工艺焊接,得到了符合使用要求的焊接接头。     

Q345钢中厚板矫直力计算模型及有限元研究

采用平行辊矫直原理,建立了辊距不等的9辊强力矫直机的矫直力数学模型,并针对某厂9辊强力矫直机矫直60 mm厚Q345中厚板采用弹塑性有限元法ANSYS/LS-DYNA建立中厚板矫直过程的三维动态有限元分析模型。揭示了矫直力在各辊上的变化规律,验证了该厂矫直60mm厚Q345中厚板矫直工艺的合理性。     

Q345钢多层多道焊工艺参数对接头组织及性能的影响研究

针对压力容器用低合金高强度结构钢Q345钢焊接生产需求,采用多层多道焊工艺,开展不同工艺参数条件下的焊接工艺试验,并截取焊接接头试样进行了金相分析、拉伸及弯曲性能测试。结果表明：Q345钢焊接接头焊缝区主要为柱状晶分布,热影响区晶粒粗大,产生魏氏组织,随着填充及盖面焊接电流的增大,焊接接头的屈服强度和断后伸长率减小,以及塑性、韧性、抗弯性能下降;填充及盖面焊接电流选择150 A较为合适,可获得综合力学性能相对较优的焊接接头。     

Q345E厚板低温冲击性能不合原因分析与对策

针对首秦公司4300mm轧机生产60-85mm规格Q345E钢板低温冲击韧性不合问题,分析了其主要影响因素,指出钢板终轧温度高、粗轧道次压下量小,且轧后多采用空冷造成钢板带状组织严重,晶粒尺寸粗大是该问题的主要原因。在生产中通过增大粗轧道次压下率、降低精轧温度、采用水冷等措施,改善了Q345E厚板的低温冲击韧性,大大提高了产品的合格率。     

带状组织对Q345E钢力学性能的影响

以风电法兰用钢Q345E为研究对象,研究了带状组织等级对Q345E钢纵向和横向拉伸性能与低温冲击性能的影响。研究结果表明,带状组织越严重,材料的低温冲击性能越差,而且横向试样的冲击功明显低于纵向试样的冲击功。带状组织对材料的拉伸性能虽有影响,但幅值较小。试样的取向对材料的拉伸性能影响不明显。     

风电塔筒用Q345E钢窄间隙埋弧焊性能研究

随着风电机组功率的扩大,风电塔筒厚度不断增加,传统宽坡口埋弧焊工艺焊接难度加大,焊缝质量和生产效率降低。通过试验,研究风电塔筒用Q345E钢窄间隙埋弧焊性能,发现与传统宽坡口埋弧焊相比,窄间隙埋弧焊能够较大程度地提高焊缝力学性能和生产效率,这对风电塔筒的生产有重要的指导意义。