ASME SA-387M GR22CL2管线钢药芯焊丝打底焊接工艺

0引言 炼油厂内管线工作环境恶劣,管道中介质压力高、管壁厚、多种口径,从而对管道焊接提出了越来越高的要求.在管道焊接过程中,由于焊接热作用和冶金作用改变了焊接区域的母材力学性能,使得焊接接头及热影响区成为管道运行的薄弱环节.     

珠光体耐热钢分汽缸的焊接工艺

12Cr1MoVR珠光体耐热钢具有较好的高温强度和抗氧化能力,被广泛应用于蒸汽锅炉配套设备分汽缸的生产制造中.通过分析12Cr1MoVR珠光体耐热钢的焊接生可知,珠光体耐热钢在焊接时容易出现热影响区淬硬倾向、冷裂倾向以及组织与性能不均匀等问题.在分汽缸的焊接生产中,通过合理选用焊接方法和焊接材料,结合焊前准备和焊后热处理的工艺措施,通过无损检验与水压试验可知分汽缸的焊接质量满足质量要求,设备投入使用后,使用情况良好.     

气化炉SA-387GR11CL2钢板的焊接及热处理

因气化炉工作条件及使用性能的需要,对其承压主壳体常用ASME规范材料SA-387GR11CL2钢板有明确的中温力学性能要求。某气化炉项目要求承压主壳体SA-387GR11CL2钢板材料及焊接接头427℃中温抗拉强度不低于450 MPa,经过系列焊接及热处理加工后,板材及焊接接头各项性能是否仍能满足相关技术要求是该产品的主要制造难点。通过系列焊接及热处理工艺试验并采用回火参数进行分析,研究焊接工艺及热处理制度对SA-387GR11CL2钢板材料及焊接接头性能的影响,并进行封头热处理工艺试验,制定出合理的气化炉燃烧室、激冷室筒体及封头焊接及热处理工艺。     

珠光体耐热铸钢与珠光体耐热钢管-管对接的焊接工艺

分析了国产ZG15Cr1Mo1V截止阀与美国产A335 P11蒸气管道的材质及焊接性,阐明了珠光体耐热钢与珠光体耐热铸钢焊接时,采用TIG焊打底,手工电弧焊填充和盖面的焊接工艺的可行性,实践证明该工艺是可行的,接头性能满足使用要求。     

SUS410与ASTM A387GR22异种钢的焊接

详细分析了SUS410与ASTM A387GR22异种钢的焊接性,阐述了焊接裂纹的产生原因及影响因素。介绍了采用CO2气体保护焊和Inconel系合金药芯焊丝焊接上述异种材质的工艺方法和措施。     

12Cr1MoV与321异种钢管的焊接

对珠光体耐热钢12Cr1MoV与321不锈钢异种材质接头进行了探讨和焊接性分析，结合生产实际，利用舍夫勒组织图，选择出E309型焊条作为其异种钢管接头的焊接材料。焊接时严格控制焊缝的熔合比，减少C的迁移扩散，焊接工艺操作特点是采用大坡口、小电流、小直径焊条、快速直流焊接，可以有效地减少焊接热输入。模拟现场条件进行焊接，经过工艺评定试验证明采用这种焊接工艺可以获得理想的奥氏体 铁素体（γ 5％δ)双相组织的焊接接头。     

P11耐热钢钢管的焊接工艺开发及性能评价

耐热钢在石油化工生产中均有广泛应用。文中基于国外某大型乙烯炼化模块项目,对ASTM A335 Gr.P11耐热钢管进行焊接性分析,进行焊材选型及工艺参数的设计,开发P11耐热钢管的气体保护药芯焊工艺,并对获得的焊接接头进行力学性能试验,验证焊接接头的各项性能和质量。结果表明：P11耐热钢采用气体保护药芯焊工艺获得的焊接接头,其焊接质量和力学性能良好,满足项目技术接收标准要求;可在大型乙烯炼化模块项目推广使用该焊接工艺,可大幅提高焊接生产效率。     

珠光体耐热钢焊接冲击韧性的工艺探讨

珠光体耐热钢焊接接头一般都通过焊后消除残余应力的热处理方法来改善接头组织,降低焊缝和热影响区的硬度,提高冲击韧性。但在壁厚小于10mm的加热炉接管与集管的焊接(珠光体耐热钢)生产中,很难进行焊后热处理。在焊接工艺评定中发现接头热影响区的冲击值不合格,金相组织晶粒粗大。经过多次焊接工艺试验,采用较小的焊接热输入才获得成功。     

SA387Gr11CL2钢SAW焊接接头显微组织分析

通过对SA387Gr11CL2耐热钢SAW焊接接头的显微组织分析,得到SA387Gr11CL2焊缝、热影响区的显微组织的变化规律。其中焊缝区为回火索氏体+细粒状碳化物;过热区为保持板条状马氏体位相的回火索氏体组织;重结晶区为细小的回火索氏体+铁素体的组织;部分相变区为晶粒较粗大的回火索氏体+铁素体组织。     

焊接工艺参数对珠光体耐热钢接头韧性影响的分析

根据对15CrMoR珠光体耐热钢的焊接性能试验中发生的接头冲击韧性值下降,且大大低于标准规定的最低值现象,从理论上对所用的焊接材料和所选的焊接工艺及其措施进行分析,查找原因。经反复试验,结果认为,影响珠光体耐热钢焊接接头冲击韧性的主要因素是焊接工艺不当。为此,我们对工艺参数进行了调整,重新进行试验,获得了满意的结果。     

30Cr13马氏体不锈钢焊接工艺评定

30Cr13为马氏体不锈钢,含碳量较高,同质焊缝及热影响区焊态下为马氏体组织,有较大冷裂倾向。通过对12 mm厚30Cr13钢板的焊接结构进行焊接工艺试验。结果表明,在选用奥氏体不锈钢焊接材料的条件下,严格控制焊接工艺,通过焊前预热及焊后消除应力热处理可以获得良好的焊接接头力学性能,满足相关标准及设计要求。     

15CrMoR低合金耐热钢焊接工艺评定

根据15CrMoR低合金耐热钢的化学成分及它的碳当量计算值。分析了该材料的焊接裂纹敏感性。采用V型坡口对接试件、A302焊条进行了焊接工艺试验。试验结果表明,采用A302焊每焊接15CrMoR低合金耐热钢．焊后不必进行热处理就能满足JB4708—2000焊接工艺评定的要求,试验证明所采用的焊接工艺可应用到生产实践中。     

在役重整反应器的修复

详细分析了4台重整反应器局部主焊缝产生裂纹的原因，并对该裂纹的修复制订了相应的焊接工艺和处理措施。     

核电站钢制安全壳SA-738 Gr.B的焊接工艺

介绍了SA-738 Gr.B焊接工艺研究所用的工艺评定标准和焊接工艺方法以及焊接材料选择等,然后介绍了工艺试验的目的、试验难点、试样制备及方法,最后分析了SA-738 Gr.B钢的横焊位置的工艺评定试验结果。结果表明,施工单位拟定的焊接工艺参数能够焊接出符合要求的焊接接头,拟定的焊接工艺正确可行。     

超超临界锅炉用SA-335P92钢的焊接工艺性能研究

通过铁研试验及热模拟试验等对超超临界锅炉用SA-335P92钢的焊接性进行了研究.铁研试验表明,材料焊前钨极氩弧焊时预热温度≥150℃,焊条电弧焊和埋弧焊时预热温度≥200 ℃可以保证焊接不出现裂纹.通过焊缝粗晶区冲击试验,确定了合理的焊接热处理规范.进行了相应的使用焊接性试验,给出了SA-335P92材料的焊接工艺要点.     

SA-204 Gr.C的焊接性能与金相组织

通过碳当量、冷裂纹敏感系数、热裂纹敏感系数和再热裂纹系数对SA-204 Gr.C进行焊接性分析,采用埋弧焊和焊条电弧焊对SA-204 Gr.C碳钼钢进行焊接。对焊接接头进行无损检测,未发现裂纹、气孔、夹渣等缺陷;对焊接接头进行横向拉伸、纵向拉伸、弯曲、冲击等力学性能试验,结果均满足标准和项目要求;分析焊接接头的显微组织,焊缝组织为铁素体和贝氏体,热影响区为铁素体、贝氏体和珠光体。试验结果表明,采用合理的措施和焊接参数,使用埋弧焊和焊条电弧焊均能获得优异的焊接接头,并成功应用于产品焊接。     

气化炉用SA-387Gr11CL2钢国产焊材试验研究

针对煤化工设备中气化炉主壳体用SA-387Gr11CL2钢,进行了不同厂家相应国产焊接材料力学性能的试验研究,并与日本神户制钢同等级焊接材料进行对比分析,发现通过与焊材厂家合作改变焊材配方,添加对机械性能有益的合金元素,能够使国产焊材满足生产要求,并展望了国产焊材未来的研究方向和应用前景。     

核反应堆堆内构件焊接工艺评定

介绍了核反应堆堆内构件的主要焊缝和焊接工艺评定的一般要素,包括母材、焊材、接头型式、焊接位置和焊接方向、焊接工艺和参数以及热处理,以及使评定无效的一些关键要素。就焊接工艺评定中力学性能取样位置、弯曲试验压头直径选择、复验要求、角焊缝焊接工艺评定争议、减少焊接工艺评定数量等几方面提出了自己的见解。     

API X52管线钢与Corus RQT 701超高强钢的焊接工艺

针对超高强钢在机械行业的广泛使用,焊接接头易出现淬硬脆化、裂纹等缺陷的情况,采用焊条电弧焊(SMAW)和药芯气体保护焊(FCAW-GS)组合的焊接方法,对API X52管线钢与Corus RQT 701超高强钢的焊接进行了工艺试验,并进行常规力学性能试验。结果表明,通过合理匹配焊接工艺参数,严格控制低热输入量及层间温度,实现了小熔合比的异种钢焊接,且焊接接头具有良好的力学性能,达到了标准和规格书的要求;异种高强钢焊接,采用SMAW打底焊接和FCAWGS填充并盖面的方法,焊接效率较单纯采用焊条电弧焊工艺提高2倍以上。     

10CrMo910耐热钢的焊接

10CrMo910属于珠光体耐热钢。这类钢含有一定量的碳和铬、钼合金元素，焊接时有明显的淬硬倾向；在较大的拘束力作用下，焊接性较差。阐述了现场施工条件下，焊接施工的工艺规范。其中，焊接前预热、焊后消氢、热处理等工艺措施， 是焊接过程必须遵循的重要手段。