居室换气率对室内氡及其子体浓度的影响

采用示踪气体稀释法测量不同房间状态(开关门窗、空调和风扇)下的居室换气率,同时利用RAD7、BWLM-PLUS氡子体测量仪连续测量室内的氡及其子体浓度,探讨换气率对室内氡及其子体浓度的影响。实验结果表明:在关门窗和关门窗开空调房间状态下,房间换气率和室内氡浓度无明显差异,室内氡浓度均高于开门窗和开门窗同时开风扇的房间状态;开门窗和开门窗同时开风扇的房间状态下房间的换气率比较大,室内氡及其子体浓度基本接近外环境水平。因此,现代生活中,尤其夏季,以空调制冷的方式取代了开门窗和开风扇的生活方式,势必导致室内氡浓度的增高。     

海南温泉设施氡及子体浓度测量与所致剂量研究

为了解海南省温泉设施内氡及子体浓度水平以及温泉利用带来的辐射剂量,采用连续测量方法,对海南省4个地区的典型温泉酒店内不同环境空气中氡及其子体浓度开展了现场测量。结果显示:温泉酒店室内氡及其子体的平均浓度分别为(37.7±21.1) Bq/m³和(16.3±13.9) Bq/m³,氡浓度低于世界卫生组织推荐的参考水平和我国现行国标GB 18871—2002规定的室内氡控制水平;温泉酒店室内环境空气中氡子体所致年有效剂量平均值为1.03 mSv,处于我国正常本底水平范围;客房内氡及子体浓度普遍高于酒店大厅和酒店工作人员的工作间,大厅及工作间相对较低的平衡因子佐证通风状态良好,提示温泉酒店内氡浓度与通风状态密切相关;观察到温泉水利用可以导致客房房间内氡浓度暂时性升高。     

室内氡及其子体研究的过去、现在和未来

近年来对室内氡及其子体的问题引起了广泛注意,本文概要介绍美国阿贡国立实验室在这方面所作的研究工作。天然氡对肺造成的剂量当量负担比之对任何其它器官的都大。室内氡主要来自土壤中析出的射气,而不是建筑材料。室内氡的浓度及其分布与建筑物结构和通风(空调)方式有关;气象因素对氡浓度的变化有直接影响;氡子体的沉积和表面附着造成了空气中氡与子体的不平衡。应进一步积累室内氡水平的数据,并着重研究氡子体的动力学特性,以便在必要时能够提供控制氡子体水平的方法。     

高氡浓度工作环境中氡及其子体剂量评价

使用RAD7测氡仪对某高氡浓度实验室进行排风和密闭两种不同条件下氡浓度测量,并进行氡及其子体所致有效剂量估算和评价。结果表明:在没有排风条件下,含有氡产生源的密闭房间内氡浓度处于极高状态,氡及其子体所致有效剂量远远高于国际放射防护委员会所建议剂量限值;进行排风5 h后,该环境中氡浓度可降至较低状态,氡及其子体所致有效剂量也降至上述限值。     

室内空气中氡及其子体的浓度及影响因素

本文叙述了室内空气中的氡及其子体浓度与各种影响因素之间的关系;并推导了估算室内氡浓度、氡子体浓度、子体平衡比和平衡因子的公式。最后简单介绍了直接影响室内氡及其子体浓度的因素:室内表面的氡析出率、通风速率和子体在室内表面上的沉积速率的实验测定方法。     

福洲市区大气氡及其子体浓度的水平与变化特征

本文报道对福洲市区的氡浓度及其子体潜能浓度的测量结果。市区室外大气中氡浓度及其子体潜能浓度的平均值分别为42.3Bq/m~3和3.48×10~(-8)J/m~3。并分析了氡及其子体的季节变化特征及日变化特征,以及福洲市区氡及其子体的主要来源。     

云锡矿工氡子体α潜能照射量的两种测量方法比较

一、概述氡及其子体对人类的辐射危害主要发生在铀矿及氡浓度较高的非铀矿山,长期在氡浓度较高的矿井下工作的矿工,可因氡子体的慢性照射而引起肺癌。因此,估算矿工的α潜能照射量是辐射防护工作者的重要任务。过去估算矿工氡子体α潜能照射量多采用测定α潜能平均浓度然后再乘以工时而得。即     

我国空气中氡及其短寿命子体产生的照射

本文收集、分析和研究了我国已发表的空气中氡及其短寿命子体的资料。室外和室内^222Rn浓度按人口加权平均值的典型值分别为14Bq.m^-3和24Bq.m^-3。省市室外平均值最高和最低值相差约12倍，室内相差约6倍。室内和室外最高的都是福建。室外最低的是台湾，室内最低的是吉林。室内钍射气子体引起的照射值得引起注意，其中特别是以泥土为墙体的建筑物，在很多情况下钍射气子体所致年有效剂量高于(有时甚至远高于)氡及其子体所产生的剂量。     

铀矿山井下氡及氡子体浓度管理限值的探讨

依据工作人员职业照射剂量限值的变化,结合我国实际情况,对铀矿井下空气中氡及氡子体浓度管理限值的确定及其参数选择进行了探讨。提出了制定氡子体α潜能浓度管理限值时,需要另外考虑γ外照射因素的影响;氡及氡子体α潜能浓度管理限值仍然可以采用3．7kBq／m^3和6．4μJ／m^3。     

室内氡子体有效剂量转换系数的影响因素分析

室内氡子体有效剂量转换系数受室内环境参数的影响。为了理解和评价室内氡子体有效剂量转换系数随换气率、气溶胶浓度和气溶胶粒径分布的变化关系,从室内氡子体模型出发,结合前人实测的室内环境参数,计算了典型室内环境氡子体剂量转换系数值,并重点分析了室内环境参数中换气率、气溶胶浓度、气溶胶粒径分布对室内氡子体剂量转换系数的影响。在换气率为0.55 h-1,气溶胶浓度1.0×104 cm-3,AMTD为1.0 nm,AMAD为200 nm的典型室内环境,氡子体有效剂量转换系数为28.4 nSv.(Bq.h.m-3)-1,考虑到室内环境参数的变化范围,该值可以在19.9~33.9 nSv.(Bq.h.m-3)-1范围内变化。     

加速器驱动洁净能系统中的燃耗行为分析

研究了加速器驱动洁净核能系统（ADS）次临界反应堆内核素的演化。分析结果表明：ADS具有嬗变长寿命核废物的能力。从快堆和热堆的比较可知,ADS的快堆具有输出功率大、长寿命超铀放射性废物的累积水平低、裂变产物对反应堆反应性和能量增益影响小等优点。这些优点在利用U－Pu燃料循环的次临界堆中十分明显。对于利用Th-U燃料循环的次临界堆,热堆和快堆都是可以工作的;而对于U－Pu燃料循环的系统,快堆则是较好的选择。     

Problem of the iodine method of purification of zirconium

A method is proposed for the determination of the equilibrium constantsk and k' for the reactions Zr+2I₂–ZrI₄=0 and 2I–I₂=0, which is based on the measurement of the amount of iodine or zirconium liberated in the decomposition of zirconium tetraiodide on a heated surface in the process of establishing equilibrium. The decomposition of the tetraiodide was carried out at 900–1600C on a tungsten filament. The temperature distribution between filament and vessel walls was neglected.The dependence of the sum of atomic and molecular iodine pressures on zirconium tetraiodide pressure was determined at 1430C, and on temperature for 50 mm Hg. The values of kk'² 35 (mm Hg)³ at 1430C and k0.07 mm Hg at 400C, found from the results, differ substantially from known thermodynamic data, but give good agreement between the authors' formula [1] and experimental results on the iodide process of zirconium purification.