不同固结压力软粘土的孔隙分布与渗透系数研究

土体的微结构对土的工程力学特性具有决定性影响,采用压汞试验方法对上海粘土单轴固结过程中不同固结压力的微观孔隙分布进行试验,运用Casagrand's的方法进行渗透系数计算,并通过已有几种渗透系数模型(毛细模型、水头半径模型、概率模型)对上海粘土的渗透系数与压汞试验获得的孔隙分布数据拟合,研究结果表明:上海粘土的渗透系数...     

不同固结压力下重塑土微孔隙特征变化的试验与分析

土体的微结构对土的工程力学特性具有关键性影响,采用压汞试验方法对重塑土轴向固结过程中不同固结压力水平下的土样进行了试验。试验结果表明:重塑土中介于1000～10000 nm范围的中孔隙所占比例最大,而微孔隙和超微孔隙所占比例均很小;固结压力改变重塑土的孔隙尺度及其分布特征,以致改变了土体的压缩性。     

珠江三角洲饱和软粘土的固结特性试验研究

通过数十组原状饱和软粘土的室内一维固结试验,探讨珠江三角洲饱和软粘土的固结特性和反映蠕变压缩的固结特性问题,得出了一些有益的结论。     

正常固结饱和粘土的孔隙水压力

本文认为土体的剪胀性是偏应力的二次幂效应。根据这个假设,提出了孔隙水压力的计算公式。对正常固结饱和粘土的三轴不排水压缩试验结果进行了分析。分析结果表明,新的孔隙水压力公式合理地反映了正常固结饱和粘土的剪胀性。本文对土体的破坏问题也作了简要讨论。     

动力排水固结法加固饱和软粘土地基试验研究

针对强夯法加固饱和软粘土地基时超静孔压消散难和易出现"橡皮土"现象,提出强夯和排水固结二者结合的动力排水固结法,利用立体排水系统来加速夯后超静孔压的消散和软土固结,并结合某港口仓库软基加固工程进行了现场试验研究,对动力排水固结法的加固效应、加固效果及工艺特点等进行了分析和讨论。     

萧山饱和软粘土的渗透性试验研究

0引言土体的渗透系数是表征土体被水透过的能力,是土体基本力学性质之一,同时也是研究土体的非线性固结特性的重要参数之一,许多学者对其进行了研究。根据太沙基固结理论对于单层地基土可以只测定固结系数对其进行分析,对于成层地基情况则不尽然[1,2]。土体的渗透系数可以通过室内渗透试验测定,也可以通过现场渗透试验测定,有时也可采用经验公式估算[3]。由达西定律Q=kiAt,可以通过测定在一定水头差H下某一时间t内流过试样的渗流量Q,或者测定时间t=0时的水头h1与时间t=t’时的水头h2,计算得到土体的渗透系数。另外,可以根据一维固结理论,利用固结试验确定固结系数cv值后由其定义cv=kv(1+e0)/     

不同应力路径下饱和软粘土静力特性试验研究

采用英国GDS变围压动三轴系统对温州饱和软粘土分别进行了应力路径斜率η=1/3时不同初始有效固结围压的静力试验和不同应力路径的静力试验,研究了不同条件下温州饱和软粘土的强度特性。试验结果表明,不同初始有效固结围压和不同应力路径的温州饱和软粘土均呈应变硬化规律,且呈非线性;随着初始有效固结围压的增加,土体的强度在增加;应力路径斜率η=1/3时不同初始有效固结围压下,土体所呈现的变化曲线具有相似性。     

压汞测孔评价劈裂注浆加固效果的室内试验

土体的微结构对土的工程力学特性具有决定性影响,运用压汞试验方法结合扫描电镜对四川省绵阳地区的软粘土进行研究,用压汞测孔技术直接测试评价了劈裂注浆加固软粘土前后的显微结构特征,得到了孔隙分布变化规律、总孔隙面积、孔隙率以及各种半径孔隙所占的比例等特征。研究表明,该地区饱和软粘土主要孔隙半径分布在0.05～1μm之间,劈裂注浆后的复合土体孔隙率降低、总孔隙面积降低、孔隙半径减少、孔隙总体积减少。     

渗透诱发固结中超孔隙水压力的变化规律试验研究

以Gibson一维大变形固结理论为基础,对建立的拉格朗日坐标系表示的以超孔隙水压力为控制变量的大变形渗压固结微分方程进行论述。首先推导出有限应变渗压固结理论模型;进而通过渗透诱发固结试验确定理论模型中的待定参数;在此基础上,采用精细积分数值方法得到了超孔隙水压力沿土层相对深度的变化规律以及固结程度的时空变化规律,为软基加固和工程设计提供了科学依据。     

正常固结饱和粘性土孔隙水压力性状的研究

本文扼要总结了以往有关的成果,分析了孔隙水压力的主要影响因素。利用三种原状正常固结饱和粘土探讨了固结不排水三轴压缩试验中孔隙水压力和有效应力表达式,并由有效应力路径的唯一性提出一组适于不同总应力路径的孔隙水压力方程及土体临界孔隙水压力计算式,反映了土的非线性应力应变特性。本文的理论计算值与浙江炼油厂油罐地基实测孔隙水压力值比较接近。     

饱和重塑黏性土固结过程的孔径分布特性研究

对饱和重塑黏性土采用不同加载速率进行排水固结,将不同加载时段的试样进行核磁共振(NMR)测量,分析横向驰豫时间T₂分布、T₂谱面积变化与孔隙的关系,研究饱和重塑黏性土固结过程的孔径分布特性。结果表明:饱和重塑黏性土试样初始阶段的横向驰豫时间T₂为两谱峰,分别代表大小孔径的孔隙,随着加载的进行,各试样组试样孔径逐渐向较小尺寸转移,最终变成致密均匀的小孔径孔隙;恒载一定时间后,孔径变化不再明显,说明孔隙中可流动流体已排尽,此时完成排水固结;根据加载速率与最大孔压的正相关关系得到一分界速率,合理推断控制加载速率小于该值,则主固结阶段即完成排水固结。     

水泥乳化沥青砂浆的孔结构及其测试方法对比

采用图像(IA)法测试水泥乳化沥青(CA)砂浆内的球形封闭孔,采用压汞(MIP)法、恒温恒湿干燥(CTHD)法、核磁共振(NMR)法测试其连通孔.结果表明:CA砂浆中的封闭孔平均直径约为150μm,孔隙率取决于新拌CA砂浆的含气量和铝粉掺量,最大孔隙率(体积分数)超过20%;其连通孔主要是半径为10~100nm的毛细孔,孔隙率随水灰比的增加而增大.对比发现,NMR法、MIP法和CTHD法测得的连通孔总孔隙率相近,但前2种方法能测得连续孔径分布,而CTHD法不能.与MIP法相比,NMR法采用吸水饱和试件且在常压下进行测试,对试件微结构的影响较小,其测试结果能更加精确地表征CA砂浆的原始连通孔结构.     

不同养护条件下水泥基材料的孔隙结构

对于不同水胶比的水泥基材料,使用压汞法研究了其在饱水养护和密封养护条件下孔隙结构的特征.结果表明：养护条件对水泥基材料的孔径分布影响明显.与饱水养护相比,密封养护能显著增加RⅢ区间（100～1000nm）的孔隙含量(质量体积),降低RⅠ区间（<10nm）的孔隙含量;密封养护会降低水泥基材料的比表面积,增加净浆的孔隙率(体积分数),但对砂浆孔隙率的影响较不明显.胶凝材料中的磨细高炉矿渣(质量分数为65%）和硅粉(质量分数为5%）不能完全抑制孔隙自干燥导致的孔隙连通作用.     

基于压汞试验的SAP混凝土孔结构特征

为了研究高吸水性树脂(SAP)对混凝土孔隙特征及抗压强度的影响,采用干拌方法拌制SAP混凝土,基于压汞和抗压试验,对2种配合比和3种SAP掺量的混凝土进行分批试验,测定各组试样的内部孔结构特征参数和抗压强度.结果表明:混凝土的比孔容积、孔隙率、最可几孔径与SAP掺量呈正比关系;掺加SAP后,混凝土的抗压强度与比孔容积、孔隙率、最可几孔径呈反比关系;随着SAP掺量的增加,小于1.0μm的孔隙率呈增大趋势,而大于1.0μm的孔隙率无明显的变化规律.     

加速溶蚀条件下铸铁管内衬水泥砂浆的孔结构演变规律

设计了一种用离心工艺制作的内衬水泥砂浆铸铁管试件,采用流动的6mol/L氯化铵溶液对水泥砂浆内衬进行加速溶蚀试验,并利用压汞(MIP)法和X射线断层扫描(X-CT)方法分析了水泥砂浆内衬孔结构的变化.结果表明:加速溶蚀过程中水泥砂浆内衬的孔结构变化明显,溶蚀150d时水泥砂浆内衬中的净浆层孔隙率(体积分数,下同)从溶蚀前的9.57%增加至35.49%,最可几孔径从17.11nm增加到26.30nm,并有少量危害孔(单孔体积大于4×10~(-6) mm~3)出现;溶蚀450d时水泥砂浆内衬中的净浆层孔隙率达到61.54%,并出现大量危害孔;水泥砂浆内衬中的砂浆层孔隙率和危害孔数量随溶蚀时间的增加而增加.     

击实粘土固结前后孔隙压力系数的变化及对强度特性的影响

本文主要探讨了去实粘土团结前后孔隙压力系数Ｂ值的变化及其对强度特性的影响。试验结果表明，团结前Ｂ值接近１的试样，团结后在不排水状态下承受周围压力增量时Ｂ值小于１，这将引起土体抗剪强度增加；使抗剪强度不能表示为剪前试样承受的有效应力的线性函数；Ｂ值与饱和度Ｓｒ的关系国测试条件不同而不同。本文还对三轴仪底座及试样帽漏水对试验结果的影响，以及影响团结排水量量测和孔隙压力系数Ｂ的因素进行了分析。     

软粘土抗剪强度参数试验研究

从软粘土的抗剪强度参数试验出发 ,一方面通过三轴UU剪切试验 ,得出了试样饱和度对软粘土抗剪强度参数的影响关系 ;另一方面通过大量的固结快剪试验 ,得出软粘土在不同先期固结压力Pc、不同固结度U下的强度变化规律。可为在软粘土上的工程设计和稳定性分析提供依据