关于125—135MW机组#3瓦振动偏大的分析处理

上海汽轮机有限公司生产的135MW机组，在贵州习水电厂安装试运中出现#3轴承振动超标。生产运行中振动也一直在0.05-0.07mm之间，分析究其原因，轴承箱结构存在簿弱环节，垫我的布置设计有不足之处，安装上有值得改进的地方。通过调整垫铁布置，增加热铁，改进工艺，使#3轴承振动在0.03mm以下。     

汽轮机固定板的安装特点

主要介绍了蒲城电厂二期工程汽轮机组固定板安装及灌浆的特点。该机组采用无垫铁安装工艺，台板通过调整螺钉支撑在基础固定板上来保证台板的标高及水平度。     

无收缩水泥在汽轮机安装上的应用

宝钢电厂35万千瓦汽轮发电机组是由日本引进的设备。这台机组主机轴承座下的垫铁全部采用座浆法安装,低压汽缸采用无垫铁安装,台板的二次灌浆采用干湿性混凝土砂浆充填。座浆法和干湿性混凝土充填法是国外在设备安装中常用的方法,它与我们     

海阳核电厂汽轮机垫铁安装与质量控制技术

以海阳核电厂为例,论述了1 000MW级核电机组汽轮机的支撑方式;核电与火电机组汽轮机可调垫铁的区别;核电厂汽轮机垫铁安装与质量控制技术。安装实践表明,可调垫铁的可调功能使台板安装效率增加,减少了安装工期;无论是顶丝垫板与可调垫铁同时安装、灌浆工艺,还是顶丝垫板和可调垫铁先后安装、灌浆工艺,通过严格的过程管理,均可保证获得良好的安装质量。     

135 MW机组轴承振动偏大的处理经验

上海汽轮机有限公司生产的135 MW 机组,在贵州习水电厂安装、试运中出现3 号轴承振动超标,生产运行中,振动也一直在0. 05～0. 07 mm。其原因在于3 号轴承全部在悬臂位置上,该轴承底座的刚性较差,其抗振能力也较差,因此产生了较大的振动。另外,垫铁的设计布置有不足之处,4 个角的地脚螺栓只在单侧布置有垫铁;而4 个T 形筋处都末布置垫铁。通过调整垫铁布置,增加垫铁数量,改进二次灌浆的密实度,提高灌浆的强度,使3号轴承振动符合规范的要求,在0. 03 mm 以下。     

31—25—7型汽轮机后气缸安装质量对机组振动的影响

结合河门口发电厂＾＃４汽轮机振动，分析导板间隙增大及固定不牢对机组的影响和消除振动的措施。     

汽轮发电机组轴系支撑系统连接刚度不足引起的轴承座振动分析

以某汽轮发电机组为例,对轴承座振动大的原因进行分析。根据外部振动特性试验结果及轴振波德图,判断其原因为轴承座基础与台板、台板与轴承底座之间存在接触不良、连接刚度不足的问题。重新加装垫铁、增加垫铁数量,重新研刮台板、更换垫片后,轴承座振动达到合格水平。     

华能太仓电厂2号发电机振动故障诊断与处理

华能(苏州工业园区)发电有限责任公司(华能太仓电厂)2号机组首次大修后发电机轴承座振动偏大,最大值接近120μm,并且呈无规律波动。经测试分析表明,振动为发电机定子底座与台板接触不良使定子不稳固所致。通过布置偏垫片、调整定子底载分配等措施,使发电机轴承座振动情况得到改善,为同类机组的消除振动故障提供了依据。     

330 MW机组锅炉一次风机滚动轴承异常振动诊断及处理

内蒙古国华准格尔发电有限责任公司2号机组一次风机启动时,2号轴承水平振动超标。根据轴承振动频谱图分析及轴承故障频率监测,确定2号轴承振动大原因为轴承配合间隙增大、1号轴承存在严重缺陷。调整2号轴承间隙并更换1号轴承后,轴承振动恢复正常,保证了设备的长期安全稳定运行。     

1 000MW核电机组首台国产化半速汽轮机特点及振动控制

宁德CPR1000型压水堆核电厂1号机组(容量为1 000MW)汽轮机是我国首台自行制造的核电半速汽轮机。论述了该型汽轮机的特点;结合这些特点提出从安装角度控制汽轮机振动的措施,包括基础二次埋件及垫铁安装、轴瓦平行度调整、通流间隙调整、高中压缸负荷分配、低压缸与凝汽器连接、基础弹簧释放、轴系找中心、靠背轮铰孔连接等工序的振动控制措施。该机组实际运行情况表明,实施这些措施后效果明显,轴振最大为40.0 μm,轴瓦振动速度最大为1.42 mm/s,2项指标均满足标准要求。     

大型立式电动机镜板翘曲变形烧损推力瓦的分析

对镜板和绝缘垫的不平度,生产厂是有严格要求的。当泵站安装时,手工研刮绝缘垫调整电机轴线 摆度的操作,必然会造成不平度增大,致使镜板翘曲变形,使推力瓦受力不均,导致推力瓦烧损事故。镜板翘 曲允许变形量随推力瓦比压的增大而减小,这是机组安装中应注意的问题。     

俄罗斯K—800—240—5型汽轮机轴系连接特点及汽缸与基础台板间相互作用力的研究

通过对K－800－240－5型汽轮机轴系连接特点及汽缸与基础台板间相互作用力的研究,从一人方面反映了大功率汽轮机在降低轴系振劝和保证汽缸膨胀所采取的有效措施,对我国电力行业大力功率汽轮机的安装、设计有一定的借鉴意义。     

300MW机组高中压转子低频振动原因分析及其对策

通过几台３００ ＭＷ 机组高中压转子低频振动的分析和处理实例,总结出引起振动的主要原因是汽流激振和轴承稳定性差所致,指出通过采取调整转子在汽缸中的位置使圆周方向的动静间隙尽量均匀、改变调门的开启顺序及增大轴承载荷、减小顶隙等方法可以消除低频振动。     

600MW超临界汽轮发电机组振动异常的原因分析及处理措施

针对600 MW超临界汽轮发电机组5号、7号、8号轴瓦及发电机定子振动异常的现象,通过振动数据的测试分析,认为低压转子不平衡、轴瓦顶隙超标是机组异常振动的原因,提出调整Ⅱ号低压转子动平衡和轴瓦顶部间隙、加固轴瓦下侧垫铁等处理措施.     

西门子1 000 MW汽轮机组轴系碰磨故障特性研究

某西门子1 000 MW机组停机过程中,高压转子出现振动及其偏心值异常增大故障,存在高压转子发生永久弯曲的重大风险,严重威胁了机组的安全性。基于有限元法建立了轴系的动力学模型,分析了高压转子发生动静碰磨的动态响应,获得了高压转子发生碰磨的故障特征。采用数值仿真模拟了该型机组停机过程中高压转子的异常振动。研究结果表明,该机组停机过程中,高压转子振动及其偏心值异常增大的原因是端部汽封碰磨。通过开展高压缸径向间隙碰缸试验,调整高压转子与汽缸之间的径向间隙,解决了该问题,消除了高压转子可能发生永久弯曲的重大风险。     

机组振动原因分析处理

大同第一热电厂8号汽轮机由于设备老化,滑销系统卡涩,汽缸膨胀不畅等原因,使汽缸内部间隙不均匀变化,导致动静摩擦,引起不稳定强烈振动。通过严格的轴瓦检查和中心调整,消除了汽轮机转子及轴系不平衡,使机组达到良好的振动水平。     

太一13号汽轮机振动分析及处理

简述了太一１３号汽轮机试运过程中出现的严重轴系振动情况;分析了产生振动的若干原因;就消除机组振动先后进行的揭瓦检查、测量低压转子弯曲、调整汽封间隙、检查中低压对轮找正及联接情况、检查低压缸台板间隙、调整转子标高、消除低压缸膨胀受阻等多方面的工作进行了介绍。结合１３号汽轮机振动处理措施,提出了防止新安装汽轮机发生振动的意见及建议。     

太一13号汽轮机振动分析及处理

简述了太一１３号汽轮机度运过程中出现的严重轴系振动情况,分析了产生振动的若干原因;就消除机组振动先后进行的揭瓦检查,测量低压转子弯曲、调整汽封间隙、检查中低压对轮找正及联接情况、检查低压缸台板间隙、调整转子标高、消除低压缸膨胀受阻等多方面的工作进行了介绍。结合１３号汽轮机振动处理措施,提出了防止新安装汽轮机发生振动的意见及建议。     

提高汽轮机效率的施工策略

对于汽轮机本体的安装者来说,如何保证机组最终的效率,是安装1台汽轮机从开始到结束均高度关注的问题。虽然影响汽轮机效率的因素很多,从设计、制造厂的加工水平、施工单位的安装水平到电厂运行水平等,但根据现场安装汽轮机的经验,在汽缸的定位方式、设备及零部件的检查、通流部分间隙的调整、进汽短管处胀圈安装检查、安装与汽缸相连的大口径管道等几方面把好关可以为增加汽轮机的效率做出贡献。     

某1000MW超超临界机组汽轮机可调固定器安装工艺探讨

以往常规机组汽轮机基础一般采用精錾基础加可调垫铁布置形式,大唐潮州三百门电厂1000 MW超超临界燃煤机组汽轮机基础采用可调固定器形式。以大唐潮州三百门电厂可调固定器安装为实例,详细阐述可调固定器的结构特点以及在可调固定器的就位、调整、以及灌浆中的一些技术要求。