X70和16Mn钢土壤腐蚀行为比较 II.点蚀和缝隙腐蚀

用丝束电极测量和缝隙腐蚀试验等方法研究X70钢和16Mn钢在3种介质中点蚀和缝隙腐蚀方面的异同行为,发现在同样腐蚀环境下X70钢表面电位极差大于16Mn钢,结合形貌观察可以肯定X70钢具有较强点蚀倾向.2种管道钢在较弱腐蚀溶液中缝隙腐蚀不明显,以平均腐蚀为主;在较强腐蚀溶液中,缝隙腐蚀和平均腐蚀同时发生.从缝隙腐蚀失重数据看,X70钢缝隙腐蚀平均失重稍大于16Mn钢,但试验尚不能肯定两者在最大缝隙深度方面是否存在差异.     

X70和16Mn钢土壤腐蚀行为比较II 点蚀和缝隙腐蚀

用丝束电极测量和缝隙腐蚀试验等方法研究X70钢和16 Mn钢在3种介质中点蚀和缝隙腐蚀方面的异同行为，发现在同样腐蚀环境下X70钢表面电位极差大于16 Mn钢，结合形貌观察可以肯定X70钢具有较强点蚀倾向.2种管道钢在较弱腐蚀溶液中缝隙腐蚀不明显，以平均腐蚀为主；在较强腐蚀溶液中，缝隙腐蚀和平均腐蚀同时发生.从缝隙腐蚀失重数据看，X70钢缝隙腐蚀平均失重稍大于16 Mn钢，但试验尚不能肯定两者在最大缝隙深度方面是否存在差异.      

温度对X80管线钢CO2腐蚀行为的影响

在模拟实际工况下,利用高温高压反应釜对X80管线的CO2腐蚀行为进行了研究,通过质量损失法、扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)等分析手段,研究了温度对X80管线钢腐蚀性能的影响.结果表明:随着温度的升高,实验钢的平均腐蚀速率和点蚀速率均是先增大后减小.在30℃时,试样表面未形成完整的腐蚀产物膜,此时环境温度较低,平均腐蚀速率和点蚀速率也最小;在60℃时,平均腐蚀速率达到最大值,此时腐蚀产物膜脱落严重,但点蚀现象并不明显;当温度到达90℃时,实验钢的点蚀速率达到最大值,并且点蚀速率与平均腐蚀速率相差程度最大;在120℃时,腐蚀产物膜与基体以及内外层之间的结合最为紧密,对基体的保护作用增强,所以此时的腐蚀速率比60、90℃的腐蚀速率均低.     

X70钢在酸性土壤模拟溶液中的应力腐蚀行为

在不同的阴极保护电位下,采用慢应变速率拉伸实验、动电位极化方法以及SEM研究了X70钢在酸性土壤模拟溶液中的应力腐蚀行为.结果表明: X70钢发生穿晶应力腐蚀裂纹;应力腐蚀开裂(SCC)萌生与外加保护电位有关,完全受阳极过程控制时X70钢的SCC敏感性较低,但会发生点蚀和严重的均匀腐蚀;受混合电极过程控制和全受阴极过程控制时均能发生SCC;受混合电极过程控制时,SCC二次裂纹与点蚀伴生,裂纹形核密度大;而完全受阴极过程控制时,SCC裂纹附近未见点蚀坑,裂纹形核密度低;混合电极过程控制时比完全阴极电极过程控制下更容易发生SCC裂纹.     

二氧化碳对X60钢微生物腐蚀行为影响

利用失重法和扫描电镜研究了CO₂与嗜热SRB共存条件下X60钢在海底污泥和污水中的腐蚀行为.结果表明:CO₂饱和条件下,随着温度的升高,污泥和污水中腐蚀速率均增加,且含SRB的污泥和污水中X60钢的腐蚀速率均大于不含SRB的腐蚀速率,SEM观察表明,X60钢遭受的破坏以点蚀为主;随着CO₂分压的增大,X60钢的腐蚀速率增大,且污泥中腐蚀速率大于污水中腐蚀速率.     

X80和X52钢在模拟海水环境中的腐蚀行为与规律

采用模拟浸泡实验、腐蚀形貌分析以及动电位极化和电化学阻抗技术研究了X52和X80钢在模拟海水环境中的腐蚀行为。结果表明:饱和氧时即模拟浅海条件下,X80和X52钢试样表面全面腐蚀和点蚀都会发生,腐蚀速率较大;低氧时即模拟深海条件下,二者主要发生点蚀,腐蚀速率较小。通过对X52和X80钢在模拟海水环境中针对含氧量这一影响因素的腐蚀行为与规律的对比分析得出,X80钢更适用于深海。     

SRB对X70管线钢在污染土壤中腐蚀行为的影响

利用极化曲线、交流阻抗、扫描电镜等方法,研究了X70管线钢在沈阳污染土壤中的腐蚀行为.结果表明,在接菌SRB的污染土中X70管线钢的腐蚀速率更高,且用肉眼可以看到去除腐蚀产物的X70钢的表面出现点蚀的痕迹.在接菌SRB和未接菌时X70管线钢在污染土中的交流阻抗谱图均表现为单一的容抗弧.     

铈对X70钢在内蒙古伊盟土壤模拟溶液中腐蚀行为的影响

通过测量X70钢的自腐蚀电位、电化学阻抗谱、极化曲线并结合SEM和XRD分析,研究了添加微量稀土铈(Ce)对X70钢在伊盟土壤模拟溶液中腐蚀行为的影响.结果表明,Ce可提高X70钢的抗腐蚀性,随着浸泡时间的延长,试样的腐蚀率先升高后降低.X70钢的形态主要是不均匀腐蚀和点蚀,X70Ce钢则发生了均匀腐蚀,腐蚀产物主要为...     

高温高压CO_2环境介质中X60钢的腐蚀

利用高温高压釜,通过失重法、SEM、XRD以及电子探针微观结构分析等方法,研究了X60钢在不同高温条件下及2MPa分压的饱和CO2的环境介质中的腐蚀行为.结果表明:在90℃、120℃、150℃温度下,X60钢发生了严重的CO2腐蚀,表现出高的腐蚀速率,且腐蚀速率随着温度的升高呈先上升再下降的趋势,120℃时最大,表面腐蚀产物膜的主要成分为Fe3C和FeCO3.腐蚀过程显示局部腐蚀特征,为不同程度的点蚀和条状腐蚀.研究发现,Clˉ为点蚀的"激发剂",促进了点蚀的发生和发展.CO2腐蚀受温度、腐蚀产物膜、钢的显微组织、Clˉ等影响,是各种因素相互作用的结果.     

X70钢材在不同原油矿化度条件下的腐蚀行为研究

针对X70钢材在不同原油矿化度条件下的腐蚀行为问题,对X70钢材的微观结构和宏观性质进行介绍,然后通过实验的方式,进行不同矿化度下X70钢材的腐蚀速率、腐蚀形貌以及腐蚀产物研究,为油田企业了解X70钢材集输管道的腐蚀情况和制定防腐方案奠定基础.结果表明:随着矿化度的提高,X70钢材的腐蚀速率呈现先升高后降低的趋势,矿化...     

X70和16Mn钢土壤腐蚀行为比较I电位和平均腐蚀速度

通过研究国内常用的X70和16Mn 2种管道钢在土壤浸出液中的电位-时间曲线，并根据失重试验和极化曲线，比较它们的平均腐蚀速度.结果表明，16Mn钢腐蚀电位比X70钢稍负约20 mV，其平均腐蚀速度明显高于X70钢；X70钢的腐蚀产物膜具有短期保护性.     

X70和16Mn钢腐蚀行为比较：Ⅲ.腐蚀磨损

用旋转试片装置和失重法比较X70钢和16Mn钢在含沙溶液中腐蚀磨损行为，研究流速、介质pH值、温度等因素影响.结果表明，2种管道钢存在相同临界流速，045 m/s，高于临界流速时，腐蚀磨损失重明显增加.同时温度升高也使钢的失重增加.此外腐蚀和磨损的交互作用十分明显，尤其在酸性介质中，交互作用影响可占总失重量的80%以上.X70钢抗腐蚀磨损性能较好.原因是X70钢易形成致密保护膜和有较高表面硬度.前者导致在酸性和弱碱性介质中，X70钢的失重较小，只有在强碱性下，二者腐蚀磨损失重几乎相同；后一因素使得X70钢在高流速下有较好抗磨损性.      

X70和X80管线钢的电化学腐蚀行为

通过极化曲线和交流阻抗谱测试以及OM表面腐蚀形貌观察、SEM和TEM的组织观察,研究了Cl-和SO42-离子对X70和X80两种管线钢腐蚀过程的作用机理与规律。结果表明：Cl-有强穿透性,极易引起点蚀,两种钢的自腐蚀电流密度都随着Cl-浓度的增大而增大,点蚀和全面腐蚀也随之进一步加剧,X70钢在较低浓度的NaCl溶液中出现全面腐蚀和点蚀,X80钢仅在高浓度NaCl溶液中出现明显的点蚀,且在各种不同浓度溶液中腐蚀程度均没有X70钢严重。SO42-在金属表面吸附能力比Cl-强,少量SO42-在金属表面的吸附,造成Cl-的局部含量高,更易引起点蚀,而大量SO42-在金属基体表面覆盖,能阻碍Cl-的影响。X80钢比X70钢有更强的耐腐蚀性,X70钢对SO42-和Cl-的作用更为敏感。     

X80管线钢在0．5mol／L NaHCO3＋0．02mol／L NaCl溶液中的点腐蚀性能

采用动电位极化和电化学阻抗法研究了X80和X70管线钢在0.5 mol/L NaHCO3 0.02 mol/L NaCl溶液中的腐蚀行为,并通过电容测量方法对其腐蚀机理进行了探讨.结果表明:在0.5 mol/L NaHCO3 0.02 mol/L NaCl溶液中,X80管线钢的点腐蚀电位Epit比X70钢的要正一些,发生点腐蚀的倾向性更小.Mott-Sehottky分析表明:X80比X70管线钢表面钝化膜内的施主密度更低,缺陷数量更少,从而减少了点腐蚀萌生的潜在位置,使X80钢比X70钢具有更好的耐点蚀性能.     

CO2对油田地下水环境中Q235钢和X70钢腐蚀行为的影响

为了探明辽河油田地下水环境中CO₂对Q235钢和X70管线钢的腐蚀规律,采用动电位极化技术及交流阻抗技术研究了不同CO₂浓度对该环境下两种钢腐蚀行为的影响,并利用光学显微镜对试样腐蚀界面进行表征。结果表明:随着CO₂浓度的增加,Q235和X70钢的交流阻抗图谱的半径均减小,腐蚀电流密度增大,腐蚀坑数量、深度和面积都增加,腐蚀敏感性增大。在低浓度CO₂环境下(CO₂含量为10%时),Q235钢的腐蚀敏感性比X70钢更高;而在高浓度CO₂环境下(CO₂含量为20%、40%、60%时),Q235钢的腐蚀速率反而较小,耐腐蚀性更好。     

Untersuchung des SwRK-Verhaltens des hochreinen martensitaushärtenden Stahles X5CrNiCuNb 17 4 PH im Vergleich zum weichmartensitischen Stahl X4CrNiMo 16 5 1 ESU in chloridhaltigen wäßrigen Medien. Teil 2: SwRK-Untersuchungen und Rißeinleitungsmechanismen

Investigations of the corrosion fatigue behaviour at a super pure martensitic stainless steel X5CrNiCuNb 17 4 PH in comparison to the soft martensitic stainless steel X4CrNiMo 16 5 1 ESR in chloride containing aqueous media — Part 2: Corrosion fatigue tests and crack initiation mechanisms The following report concerns the study of the corrosion fatigue behaviour of the soft martensitic steel X4CrNiMo 16 5 1 ESR and the precipitation hardened X5CrNiCuNb 17 4 PH in sodium solution in the temperature range between 20° and 150 °C and the determination of their general corrosion properties and the mechanism of crack propagation. Their corrosion fatigue limits were compared with each other. A comparision was also made between an electro-slag-remelted soft martensitic steel and a charge without an ESR aftertreatment. Microfractographical fracture and crack path investigation were carried out for interpretation of the experimental results. It was observed that in both super pure steels (soft martensitic and precipitation hardened) the oxidic inclusions are not responsible for the crack intiation, as it was found in the non ESR treated steels. In the 17-4 PH steel copper containing inclusions in the crack initiation areas were observed. In concentrated sodium solution pitting corrosion was found at both steels.     

金属材料在盐湖卤水中的腐蚀研究

采用极化曲线测量、腐蚀电位测量和现场暴露试验等方法研究了典型金属材料在盐湖卤水中的电化学特性和腐蚀行为.在卤水中,Q235和16Mn的腐蚀速度受阴极氧扩散控制,腐蚀较轻.304和430不锈钢在卤水中有较轻的蚀斑和缝隙腐蚀.在卤水中T2、QSi3-1的腐蚀速度受阴极活化控制,表面腐蚀均匀,且有低的腐蚀率.L6和LF6在卤水中处于活化态.暴露181d,L6和LF6发生严重的点蚀和缝隙腐蚀.     

Corrosion behavior of steel in Chengdao offshore oil exploitation area

From September 1992 to September 1995, the corrosion behavior of three marine steels was studied in Chengdao offshore area by means of individually and electro‐connectedly hanging plates in order to provide data for anticorrosion design of oil‐exploitation structures there. The variation trend of corrosion rate with exposure time showed that the variation curves and degrees of three steels were generally identical and had nothing to do with the exposure time. The whole change trend of corrosion rates in three years showed that the corrosion rates of 20^# steel were nearly identical in different positions, each of which was a little lower than that of 16 Mn steel specimens in corresponding positions, also was lower than that of A₃ steel specimens in tidal zone and immersion zone. Although 20^# steel corroded rapidly at first, its corrosion rate has a decreasing trend in the long‐term service. Therefore, 20^# steel is feasible to be applied for a long time in various marine zones, especially nearby the low tidal line and immersion zone. The results of A₃ steel, 16 Mn steel and 20^# steel by means of electrically connected hanging plate in three years indicated that the corrosion of the steel specimens in the splash zone was the most severe as the result of dry‐wet cycle and macrocell effect. Specimens in the other positions corroded mildly, and that in tidal zone corroded most slowly. The corrosion rate of 20^# steel was the highest among the three steels in the test, and the corrosion rates of A₃ steel and 16 Mn steel were identical on the whole. When the specimens were hanged electro‐connectedly, the macrocell effect generally tended to increase with exposure time. The highest corrosion rate of A₃ steel in the splash zone in the three years was about 0.278 mm/a, while that of 16 Mn steel was about 0.321 mm/a, and that of 20^# steel was 0.330 mm/a or so. In contrast, the corrosion rate of the steels in the tidal zone was the lowest in three years, which were 0.052 mm/a (A₃ steel), 0.048 mm/a (16 Mn steel) and 0.040 mm/a (20^# steel).