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15CrMoR+0Cr18Ni9不锈钢复合钢板焊接工艺 总被引:1,自引:1,他引:0
分析了15CrMoR+0Cr18Ni9不锈钢复合钢板的焊接性,介绍了制造此材料加氢反应器时的焊接材料选择、坡口加工、焊接规范以及热处理工艺。 相似文献
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14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti复合钢板焊接 总被引:1,自引:1,他引:0
兰州石化分公司180万t/a催化汽油加氢装置中的反应产物热交换器主体材料为14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti,详细分析了14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti复合钢板的焊接性能,制定了合理的焊接工艺和热处理工艺,明确了焊接工艺参数、焊接坡口、焊接顺序和焊接注意事项,保证了反应产物热交换器制造质量符合标准要求。 相似文献
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介绍ASTMA516GR70+AISI316L(20+6)复合钢板封头成型的试验,在掌握技术数据的基础上,编制出了切实可行的冲压加工工艺。 相似文献
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焦炭塔中复合钢板15CrMoR+TP410S的焊接工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
针对焦炭塔主体材料焊接的特殊要求 ,对复合钢板 15CrMoR +TP410S的基层材料 15CrMoR的焊接和复层的耐蚀堆焊进行了焊接工艺试验和分析 ,提出了复合钢板 15CrMoR +TP410S合理的焊接工艺 ,可用于焦炭塔主体材料 15CrMoR和复合钢板 15CrMoR +TP410S的焊接 相似文献
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任忍奎 《石油化工腐蚀与防护》1997,14(2):22-24
对复合钢板的加工制作、性能及质量检查、应用作了概述。复合钢板可取代贵重金属材料,用于金属结构.其焊接性能及施焊方法是人们所关注的,文中对复合钢板施焊方法作了较详细介绍。 相似文献
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分析了STFA26和1Cr18Ni9Ti钢的焊接特点及存在问题,通过焊接工艺试验、金相组织分析和工程实际应用,证明采用H1Cr26Ni21焊丝TIG打底,A407焊条SMAW填充、盖面,焊接前不用预热、焊后不用热处理,小线能量的焊接规范并严格控制层间温度的焊接工艺,焊接 STFA26+1Cr18Ni9Ti异种钢是可行的。 相似文献
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我厂承建某汽提塔主体材质为 2 0 R AISI4 0 5,AISI4 0 5相当于国产 0 Cr1 3A1 ,属铁素体不锈钢。与高铬铁素体不锈钢相比 ,其铬与碳含量低 ,并加入了强铁素体形成元素 A1。由于铁素体焊接材料的熔敷金属韧性比奥氏体低 ,且 A1等元素很难有效过渡到熔池中去 ,因此 ,其复合板焊接具有一定难度。1 焊接工艺评定( 1 )坡口加工检查 按文 [2 ]选择焊缝坡口形式 ,见图 1和图 2。不锈复合钢板的坡口加工可采用机械冷加工或等离子及氧乙炔热切割。采用等离子切割时要求复层应朝上 ,用氧乙炔切割时复层应朝下。要求加工后坡口表面光滑 ,不得… 相似文献
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林罡明 《石油化工设备技术》2012,33(4):61-63,72
0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢一般情况下具有良好的焊接性能,但由于其组织和成分的特殊性使其在某些操作条件下,会在焊接部位产生裂纹。文章分析了0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢换热器在稳定化热处理后产生裂纹的原因,提出了有针对性的改进措施,为解决0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢在热处理后出现裂纹的问题提供了一定的参考依据。 相似文献
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通过在高压釜内放置1Cr18Ni9Ti不锈钢电极和Cu电极组成原电池,研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢在高温高压NaCl-H2S-H2O溶液中的原电池腐蚀行为。结果表明:原电池的腐蚀电流密度随温度升高和压力增大呈波动性变化,在沸点和临界点附近均出现极大值,且极大值随着NaCl和H2S浓度升高而增大。最大腐蚀电流密度在Cl-浓度较小(0.01 mol/L)时出现在亚临界腐蚀区(350℃,21.5 MPa左右),而在Cl-浓度较大(0.1 mol/L)时则出现在超临界腐蚀区(450℃,38.4 MPa左右)。根据腐蚀形貌探讨了1Cr18Ni9Ti不锈钢原电池的腐蚀规律。 相似文献
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苟家福 《石油化工设备技术》1995,16(4):49-52
在分析说明国内外复合钢板的界面结合率、界面剪切强度、拉伸、冷弯和冲击等项性能要求的基础上,结合国内复合钢板过去和目前的生产状况,指出应用国产爆炸焊接复合钢板是合乎国情和可行的。 相似文献