ZrMn0.9—xVxNi1.1（x=0.1—0.8）Laves相贮氢合金的电化学性能

研究了ＡＢ２型锆基Ｌａｖｅｓ相贮氢合金ＺｒＭｎ０．９－ｘＶｘＮｉ１．１（ｘ＝０．１～０．８）的晶体结构及其电化学性能。研究表明，ＺｒＭｎＶＮｉ合金为多相组织，当Ｍｎ含量较高时，合金的主相为Ｃ１５型Ｌａｖｅｓ相结构；随着Ｖ含量增加，合金中Ｃ１４型Ｌａｖｅｓ相的含量逐渐增加；合金的主相结构与电子浓度有关。Ｍｎ、Ｖ含量影响Ｌａｖｅｓ相合金中的不同类型四面体间隙数目及合金热力学和电化学性能。当合金中的Ｖ／（Ｍｎ＋Ｖ）比率在２／９～４／９范围内，合金表现出较好的综合电化学性能。ＺｒＭｎ０．５Ｖ０．４Ｎｉ１．１合金的最高容量为３４２ｍＡｈ／ｇ，高倍率放电能力为Ｃ２００／（Ｃ２００＋Ｃ５０）＝７５％，经１００次１００％ＤＯＤ充放电循环后，容量保持率为８５％左右。     

(La_xCe_(1-x))_(0.9)(PrNd)_(0.1)(NiCoMnAl)_5贮氢合金结构和电化学性能的研究

研究了四元混合稀土（Ｌａ_ｘＣｅ_(１－ｘ)）０．９（ＰｒＮｄ）０．１（ＮｉＣｏＭｎＡｌ）_５（ｘ＝０．４～０．９）贮氢合金中Ｌａ, Ｃｅ的不同含量和比例对合金结构和电化学性能的影响。结果表明：合金晶胞的ａ轴和晶胞体积随Ｌａ含量ｘ的增加而增大,而 ｃ 轴则在小幅度内波动;合金电极的最大放电容量随 ｘ的增加而增大,并在 ｘ＝０． ９０时达到最大值（３２８． ９ ｍＡｈ／ｇ）,但平均每循环容量衰减率提高,充放电循环稳定性下降。     

非化学计量比贮氢合金M1（Ni0.71Co0.15Al0.06Mn0.08）x的？…

研究了化学配比ｘ对贮氢合金Ｍ１（Ｎｉ０．７１Ｃｏ０．１５Ａｌ０．０６Ｍｎ０．０８）ｘ（４．６≤ｘ≤５．２）的结构、组织、电化学性能和ｐ－ｃ－Ｔ特性的影响。结果表明,随着ｘ增大非化学计量比合金点阵常数ａ值减小,ｃ值增大,单胞体积减小,当ｘ＝５．２时ｃ／ａ达到最大值。ｘ＝５．０的化学计量比合金具有最小的点阵常数和单胞体积。放电容量、充放电循环稳定性和ｐ－ｃ－Ｔ曲线平台压均随着ｘ增大而提高,当ｘ＝５．２     

La_1－zRz（Fe_1－x－yCoxAly）_（13）金属间化合物磁熵变特性研究

本文对用Ｆｅ、Ａｌ替代Ｃｏ的Ｌａ（Ｆｅ（０．７３）－ｘＣｏｘＡｌ（０．２７））（１３）系和用Ｒ（Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｓｍ，Ｄｙ，Ｇｄ）替代Ｌａ的Ｌａ１－ｚＲｚ（Ｆｅ（０．７１）Ｃｏ（０．０２）Ａｌ（０．２７））（１３）系的结构、磁性及磁熵变特性进行了研究。实验发现，Ｌａ（Ｆｅ（０．７８）－ｘＣｏｘＡｌ（０．２７））（１３）系的晶体结构均保持ＬａＣｏ（１３）的立方结构，每３ｄ原子的饱和磁矩与其电子数ｎｄ的关系在富Ｃｏ侧符合刚性能带模型，而在富Ｆｅ侧则与该模型不符。当ｘ＝０．０２时该化合物的居里温度在室温并有较高的磁熵变△ＳＭ，在１．１１ＭＡ／ｍ（１．４Ｔ）磁场下的（△ＳＭ）ｍａｘ为１３ｋＪ／ｍ３·Ｋ。对于Ｌａ１－ｚＲｚ（Ｆｅ（０．７１）Ｃｏ（０．０２）Ａｌ（０．２７））（１３）系，实验发现除Ｃｅ外，其它稀土元素均不能与Ｌａ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ａｌ形成１：１３相，而是形成了２：１７相。     

Cu,Fe元素呈对喷射成形Al98—3xCu2xFexNi1Ce0.5Zr0.5合？…

采用喷射成形技术制备了不同成分的Ａｌ９８－３ｘＣｕ２ｘＦｅｘＮｉ１Ｃｅ０．５Ｚｒ０．５（摩尔分数,％）合金快速凝固材料,重点研究了Ｃｕ,Ｆｅ元素含量对合金微观组织,力学性能以及断裂机制的影响。研究结果表明,ｘ〈２时,可有效避免粗在的Ａｌ７Ｃｕ２Ｆｅ平衡相形成;ｘ＝１．５时,合金具有较好的综合力学性能,合金的抗拉强度,屈服经度、延伸率和弹性模量分别可达６４３ＭＰａ,５５８．４ＭＰａ,８．４％和８０．     

含Ni量对机械合金化Mg—Ni系二元贮氢合金结构和电化学？…

采用机械合金化（ＭＡ）方法制备了ＭｇＮｉｘ（ｘ＝０．５,１．０,１．２５,１．５,２．０）二元贮氢合金。并详细研究了含Ｎｉ量对ＭＡＭｇ－Ｎｉ系二元合金结构和电化学性能的影响。结果表明,当ｘ＝０．５时,ＭＡＭｇＮｉ０．５仍为晶态合金。 形成非晶态结构,且放电容量很低;当ｘ＝１．０～２．０时,ＭＡ Ｍｇ－Ｎｉ二元合金可形成非晶相,且非昌Ｍｇ－Ｎｉ二 合金具有较高的室温放电容量。, 时,在非 组成范围内     

Fe_（73．5）Cu_（1．0）M_（3．0）Si_（13．5）B_（9．0）

运用Ｘ射线衍射结构分析及磁测量方法研究了Ｍ元素（Ｍ＝Ｎｂ，Ｍｏ）对Ｆｅ７８．５Ｃｕ１．０Ｍ３．０Ｓｉ１３．５Ｂ９．０纳米软磁合金的结构及磁性的影响。研究结果表明：Ｍ＝Ｎｂ的合金的αＦｅ（Ｓｉ）纳米晶的晶粒尺寸小于、Ｓｉ含量高于、体积分数低于Ｍ＝Ｍｏ的合金；Ｍ＝Ｎｂ的合金的磁软性能优于Ｍ＝Ｍｏ的合金。运用双相无规磁各向异性模型，探讨了Ｍ影响合金磁性的内在原因。     

YTi（Fe_（1－x）Co_x）_（11）的化学法合成及其结构、磁性能

应用共沉淀－还原扩散法成功地合成了ＹＴｉ（Ｆｅ（１－ｘ）ＣＯｘ）（１１）系列稀土永磁合金（ｘ＝０．０，０．１５，０．２５，０．５），确定了其最佳合成条件，采用ＸＲＤ研究了其晶体结构及在Ｍ１５５型振动样品磁强计上测了其居里温度和磁化强度。得出：ＹＴｉ（Ｆｅ（１－ｘ）ＣＯｘ）（１１）系列合金均具有ＴｈＭｎ（１２）型结构，其晶胞参数随Ｃｏ掺入量增大而减小；居里温度点随Ｃｏ掺入量增大而升高；比饱和磁化强度在ｘ＝０．１５处达到最大。     

Fe73.5Cu1.0M3.0Si13.5B9.9（M=Nb,Mo）纳米软磁合金的结构与磁性

运用Ｘ射线衍射结构分析及磁测量方法研究了Ｍ元素（Ｍ＝Ｎｂ，Ｍｏ）对Ｆｅ７３．５Ｃｕ１．０Ｍ８．０Ｓｉ１３．５Ｂ９．０纳米软磁合金的结构及磁性的影响，研究结果表明：Ｍ＝Ｎｂ的合金的αＦｅ（Ｓｉ）纳米晶的晶粒尺寸小于，Ｓｉ含量高于，体积分数低于Ｍ＝Ｍｏ的合金，Ｍ＝Ｎｂ的合金的磁软性优于Ｍ＝Ｍｏ的合金，运用双相无规磁及各异性模型，探讨了Ｍ影响合金磁性的内在原因。     

退火Fe_（73．5）Cu_1Mo_3Si_（14．5）B_8合金中α－Fe（S

用ＸＲＤ法研究了退火Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｍｏ３Ｓｉ１４．５Ｂ８合金中α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶化相的有序化过程，结果表明，Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｍｏ３Ｓｉ１４．５Ｂ８非晶合金经４６０℃×１ｈ退火后，α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶化相是具有ＤＯ３结构的有序相，有序畴为球形，直径为６．１ｎｍ，它随退火温度的升高而长大，在５６０℃退火后达１４．０ｎｍ，与α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶粒的尺寸相当。此时，α－Ｆｅ（Ｓｉ）的有序度为０．７８。８００℃×１ｈ退火后，α－Ｆｅ（Ｓｉ）的ＤＯ８超点阵线条消失。     

快速凝固（Sm1—xBx）Fe2合金的结构和磁性

采用真空单辊快淬法（铜辊,线速度达２０～２３ｍ／ｓ）将成分为（Ｓｍ１－ｘＢｘ）Ｆｅ２（ｘ＝０,０．０１５,０．０３,０．０４５,０．０６）合金锭,制成快速凝固的鳞片状合金,再经粉碎在３０ＭＰａ压力下,模压成φ１０ｍｍ圆片,然后进行ＸＲＤ分析,比磁化强度和磁致伸缩（λ″－λ┴）的测量。实验结果表明各样品只有少量非晶相,主要是ＳｍＦｅ２及少量的ＳｍＦｅ５和ＳｍＦｅ７化合物。样品（Ｓｍ０．９８５Ｂ０．０１５）Ｆｅ２和（Ｓｍ０．９４Ｂ０．０６）Ｆｅ２,在７２０ｋＡ／ｍ磁场下,比磁化强度分别为：５９．５,５２．３Ａｍ２ｋｇ－１,在８８５ｋＡ／ｍ磁场下（λ″－λ┴）分别为：－５１０×１０－６和－３１０×１０－６。     

Cu,Fe元素含量对喷射成形Al_(98-3x)Cu_(2x)Fe_xNi_1Ce_(0.5)Zr_(0.5)合金组织和性能的影响

采用喷射成形技术制备了不同成分的Ａｌ９８ － ３ ｘＣｕ２ ｘＦｅｘＮｉ１Ｃｅ０ ．５Ｚｒ０ ．５（ 摩尔分数, ％ ） 合金快速凝固材料。重点研究了Ｃｕ , Ｆｅ 元素含量对合金微观组织、力学性能以及断裂机制的影响。研究结果表明, ｘ ＜ ２ 时, 可有效避免粗大的Ａｌ７Ｃｕ２Ｆｅ 平衡相形成; ｘ ＝ １ ．５ 时, 合金具有较好的综合力学性能,合金的抗拉强度、屈服强度、延伸率和弹性模量分别可达６４３ ＭＰａ ,５５８ ．４ ＭＰａ ,８ ．４ ％ 和８０ ．４ ＧＰａ 。     

混合稀土贮氢合金（Ml）xNi3.8Co0.75Mn0.4Ti0.05）相结构 …

对（Ｍｌ）ｘ（Ｎｉ３．８Ｃｏ０．７５ＭｎＴｉ０．０５）合金（ｘ＝０．９０～１．１０）的相结构,热力学性能及合金电极的充放电性能进行了研究。结果表明：在ｘ〈１．００的成分范围内,合金保持单一的ＬａＮｉ５相;当ｘ≥１．００时,合金中析出多种第二相,且总量随ｘ的增加而增多。随着ｘ的增加,合金的晶胞体积及氢化物生成焓（－ΔＨ）增大,吸放氢平台压力降低,宽度增加。合金的最大放电容量在ｘ＝１．００时达到最大值     

Ml(Ni4.55-xCOxMn0.4Ti0.05)合金的相结构与电化学性能

对Ｍｌ（Ｎｉ４．５５－ｘＣｏｘＭｎ０．４Ｔｉ０．０５）合金（ｘ＝０．０～０．８）的相结构、气态吸放氢特性及电化学性能进行一系统的研究。结果表明,在ｘ≤０．３的组成范围内。合金保持单一的ＬａＮｉ５相：当ｘ〉０．３时,合金中析出多种第二相,且第二相总量随Ｃｏ含量的增加而增多。随合金Ｃｏ含量的增加,晶胞体积增大,吸放氢平台下降,滞后减小,但;定氢容量降低,在Ｘ≤０．３的组成范围内,合 Ｃｏ含量增大提高了     

纳米日Fe74.7—xCu1NbxV1.8Si13.5B9合金的磁性

本文报道Ｆｅ７４．７－ｘＣｕ１ＮｂｘＶ１．８Ｓｉ１３．５Ｂ９（ｘ＝１，１．５，２）纳米晶软磁合金的综合磁性，Ｘ＝２的合金高频铁损水平为：Ｐ３／１００ｋ＝４６８ｋＷ／ｍ＾３；Ｐ２／２００ｋ＝７０６ｋＷ／ｍ＾３；Ｐ２／５００ｋ＝３６２０ｋＷ／ｍ＾３和Ｐ０．５／１０００ｋ－８１０ｋＷ／ｍ＾３，优于Ｆｅ－Ｃｕ－Ｎｂ－ＳＩ－Ｂ类纳米晶合金的水平，所考察的三种合金铁损水平者大大优于功率优良的Ｍｎ－Ｚｎ铁氧体Ｈ     

Nb含量对Fe_（76．5－x）Cu_（1．0）Nb_xSi_（13．5）B_（

研究了Ｆｅ７６．５－ｘＣｕ１．０ＮｂｘＳｉ１３．５Ｂ９．０纳米软磁合金的磁性，发现当Ｎｂ含量ｘ＝３．０ａｔ％时，合金的软磁性能最高，起始磁导率μｉ可达１４．８×１０４；讨论了Ｎｂ含量Ｘ影响合金磁性的本质。     

Nd含量对Fe76.5—xCu1.0NbxSi13.5B9.0纳米软磁合金磁性的影响

研究了Ｆｅ７６．５－ｘＣｕ１．０ＮｂｘＳｉ１３．５Ｂ９．０纳米软磁合金的磁性，发现当Ｎｄ含量ｘ＝３．０ａｔ％４时，合金的软磁性能最高，起始磁导率μｉ可达１４．８×１０＾４，讨论了Ｎｂ贪ｘ影响合金磁性的本质。     

Fe_（1－x）（Nd_2Fe_（14）B）_x快淬合金的磁性能

系统研究了低Ｎｄ低Ｂ的Ｆｅ１－ｘ－（Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ）ｘ快淬合金的制备工艺和磁性能。通过优化热处理工艺和元素替换，控制α－Ｆｅ和Ｆｅ３Ｂ软磁相的析出和长大，获得较高的磁性能。该系列Ｎｄ３Ｆｅ８６Ｖ２Ｂ４合金具有最佳性能．Ｂｒ＝９．７ｋＧｓ，ＪＨＣ＝４．３ｋＯｅ，（ＢＨ）ｍａｘ＝１１．４ＭＧＯｅ。     

B95_（oч）合金的二次淬火

Ｂ９５_（ｏч）合金的二次淬火Ｂ９５与Ｂ９５合金都是含锰与铬的Ａｌ－Ｚｎ－Ｍｇ－Ｃｕ系高强度铝合金，它们的合金元素含量（％）相同：５．０～７．０Ｚｎ，１．８～２．８Ｍｇ，１．４～２．０Ｃｕ，０．１～０．２５Ｃｒ，０．２～０．６Ｍｎ。不同之处是，后者的?..     

Co对MlNi4.3-xCoxAl0.7贮氢电极动力学性能的影响

详细研究了Ｃｏ 对ＭｌＮｉ４ ．３ － ｘＣｏｘＡｌ０ ．７（ ｘ ＝ ０ , ０ ．３ , ０ ．５ ,０ ．７ ,０ ．９ ,１ ．１ ,１ ．３） 贮氢电极的动力学特性的影响; 研究的动力学参数包括高倍率放电特性ＨＲＤ、交换电流密度Ｊ０ 、极限电流密度ＪＬ、对称因子β以及氢在α相中的扩散系数Ｄα。实验结果表明： 随着ＭｌＮｉ４ ．３ － ｘＣｏｘＡｌ０ ．７ 贮氢电极中Ｃｏ 含量的增大, 合金的高倍率放电能力迅速减小, 交换电流密度Ｊ０ , 极限电流密度ＪＬ, 对称因子β以及氢在α相中扩散系数Ｄα显著降低