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本文主要应用DMA来研究增韧环氧树脂(CTCPE/DGEBA 24EMI)体系.讨论了CTCPE与DGEBA,24EMI与DGEBA之间的化学反应,还讨论了CTCPE不同分子量和不同用量对体系的动态力学性能的影响. 相似文献
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采用端羧基四氢呋喃—环氧丙烷共聚醚(CTCPE)作为双酚A型环氧树脂的增韧剂或改性剂,以2-乙基-4-甲基咪唑为固化剂,讨论了共聚醚分子量及其添加量对环氧固化物的热性能、力学性能及粘接性能的影。实验结果表明,CTCPE添加量10—30phr范围内,改性环氧体系的抗冲击性能、粘接性能得到明显改善,而耐热性和弹性模量降低较少。通过动态力学实验和透射电镜观察分析,认为CTCPE改性环氧体系在固化过程中发生相分离,形成环氧树脂为连续相,聚醚为分散相的两相结构形态,从而显示良好的增韧效果。 相似文献
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利用热致型液晶化合物对环氧树脂进行增韧改性,固化体系既融合了液晶的有序性又保留了环氧树脂网络交联的特点,其韧性、冲击强度大幅度提高,而不降低耐热性,这是环氧树脂的传统增韧方法所无法比拟的,是实现环氧树脂高性能化的重要途径之一。热致型液晶高分子(TLCP)增韧环氧树脂可以归纳为两类:液晶环氧树脂(LCEP)增韧和其他聚合物液晶共混增韧。概述了LCEP增韧的方法和增韧机理,TLCP共混增韧的方法和增韧机理,综述了热致型液晶增韧环氧树脂的研究进展,并对其今后研究作了展望。 相似文献
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采用端羧基液体丁腈橡胶(CTBN)对环氧树脂增韧改性,通过扫描电子显微镜观察了环氧树脂/CTBN复合材料的相态形貌,分析了增韧机理,测试了复合材料的力学性能。CTBN对环氧树脂的增韧机理是剪切变形与"钉扎"机制共同作用的结果;当CTBN添加量为15phr时,环氧树脂/CTBN的综合性能最佳,剪切强度、拉伸强度、悬臂梁缺口冲击强度分别为16.8MPa,28.4MPa,17.53kJ/m2;CTBN可与环氧树脂反应并嵌入其中,与环氧树脂随着固化反应的进行形成两相结构。 相似文献
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双酚A及端羧基丁腈橡胶对环氧树脂的增韧作用 总被引:7,自引:0,他引:7
以2-乙基-4-甲基咪唑为固化剂,分别以端羧基丁腈橡胶(CTBN)、CTBN/双酚A(BPA)或BPA为增韧剂增韧环氧树脂,研究了环氧树脂增韧体系的微观形貌和力学性能,考察了不同混料方式对CTBN增韧环氧树脂性能的影响。结果表明:CTBN增韧环氧树脂能使其固化物的冲击韧性有所提高,但其他力学性能降低;采用环氧树脂先与其进行预聚反应再经固化剂固化的方法能提高CTBN对环氧树脂的增韧效果;用CTBN/BPA为增韧剂不仅可以大幅度提高材料的冲击强度和扯断伸长率,而且可以提高弯曲强度与模量,克服了CTBN单一增韧导致材料强度下降的不足。BPA的加入可使环氧树脂固化物体系的弯曲强度、冲击强度和扯断伸长率有较大幅度的提高。 相似文献
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聚芳醚酮增韧混合环氧树脂体系研究 Ⅰ.反应动力学及增韧机理 总被引:2,自引:0,他引:2
本文阐述了采用耐热的热塑性聚合物——聚芳醚酮(PEK—C)对4,4’—二氨基二苯基砜(DDS)固化AG—80/双酚A型环氧树脂体系的增韧作用。用DSC法研究该体系的固化反应及其动力学,用拉力机和TMA法测定固化树脂的性能,以及用DMS和SEM研究体系的相分离现象和试样的断裂面形貌。结果表明:两种环氧树脂混合后对DDS的固化反应存在某种协同作用;PEK—C的加入对其固化反应没有影响;PEK—C含量在2~10%范围内,固化产物的断裂伸长率和断裂能随PEK—C含量的增加而提高,但模量和Tg基本不变;PEK—C对AG—80/E—44的增韧效果优于AG—80/E—51体系;改性体系的动态力学性能研究显示出相分离特征。用SEM观察结果进一步证买了PEK—C的增韧作用。 相似文献
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为了增韧改性环氧树脂,采用CO2与环氧化合物进行反应,得到环状碳酸脂,再继续与有机胺进行开环反应,合成了含有柔性基团(—NHCOO—)的增韧固化剂。通过调整固化剂中己二胺、聚醚胺(D230和T403)的改性比例,相应环氧固化产物可获得不同的增韧改性效果,同时固化产物保持了优异的黏接强度和力学性能,其剪切强度、拉伸强度和冲击强度可分别达到21 MPa, 79 MPa和36 kJ/m2。通过此技术途径制备的环氧树脂固化剂可实现CO2的高附加值利用,符合国家“碳达峰与碳中和”的发展趋势,对降低温室气体污染具有重要意义。 相似文献
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CTBN结合纳米SiO_2改性环氧树脂及增韧机理 总被引:1,自引:0,他引:1
以端羧基液体丁腈橡胶(CTBN)结合纳米SiO2(n-SiO2)对环氧树脂(ER)增韧,采用正交法制备了室温固化双组分环氧胶粘剂。通过力学性能测试,红外、示差扫描量热及电镜分析对体系的性能进行了研究。结果表明,环氧树脂与双增韧剂质量比为8∶1,CTBN与n-SiO2质量比为2∶1,甲组分在180℃下反应2.5 h条件下制得的胶粘剂剪切强度、剥离强度、冲击强度分别达到33.85 MPa、5.92 kN/m、18.24 kJ/m2。CTBN和n-SiO2都与ER发生了作用,且双增韧剂增韧的固化产物热稳定性较好。CTBN、n-SiO2、双增韧剂增韧ER的机理分别为颗粒铆钉所诱发的剪切变形机理、银纹钝化机理、剪切变形与银纹钝化相结合形成的韧窝机理。 相似文献
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《化学推进剂与高分子材料》2015,(5):48-51
采用环氧化端羟基聚丁二烯(EHTPB,简称环氧丁羟)作为环氧树脂固化体系的增韧剂,研究了不同EHTPB质量分数对固化体系力学性能、热性能和电性能的影响。结果表明:随EHTPB质量分数的增加,EHTPB增韧环氧树脂灌封胶的冲击强度呈现先增加后减小的趋势;EHTPB质量分数为10%时增韧环氧树脂灌封胶的冲击强度较佳,增韧性能较好。 相似文献
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关于用液体丁腈橡胶增韧环氧树脂的研究近年来已有不少报道,主要是从丙烯腈含量、橡胶分子量、橡胶加入量以及固化剂种类等方面来研究其增韧效果的.本文研究了用无规液体羧基丁腈橡胶增韧环氧树脂时,固化温度对其增韧效果的影响,并以微观相态结构来分析其增韧机理. 相似文献
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聚醚砜增韧环氧树脂的结构与性能 总被引:7,自引:0,他引:7
本文研究了聚醚砜(PES)增韧环氧树脂的微观结构和热-力学性能,分析了PES在环氧树脂基体中的增韧机理。PES增韧环氧树脂体系为两相结构,分散相PES呈不规则的变形颗粒分散在环氧树脂中。加入一定量PES可较大幅度地提高环氧树脂的韧性,而不降低环氧树脂的模量和耐热性。这种增韧作用是由PES与环氧树脂在固化过程中形成半互穿网络和压力下分散的PES微粒的变形所引起的。 相似文献
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目前室温固化耐高温环氧树脂结构胶粘剂主要采用液体端羧基丁腈橡胶增韧环氧树脂为主体,以改性液体端胺基丁腈橡胶或聚醚胺为韧性固化剂,其最高使用温度仅120℃。聚硫橡胶作为环氧树脂增韧剂和固化剂则由于耐热性能和增韧效果差,很少用于室温固化耐热环氧树脂结构胶粘剂。通过改进聚硫橡胶的内聚强度和耐热性能,作为增韧剂,克服了聚硫橡胶耐热性能和增韧效果差的缺点,大大地提高了室温固化环氧树脂结构胶粘剂的剥离强度,通过BMI与脂肪胺加成反应,并加入叔胺固化剂,合成具有BMI结构和叔胺的固化剂,以及加入有机硅改性石棉,使室温固化环氧树脂结构胶粘剂的耐热性能达到177℃,瞬间使用温度达300℃,达到室温固化高温使用的目的。 相似文献