N-羟甲基丙烯酰胺体系凝胶注模成型氧化铝陶瓷

采用低毒的N 羟甲基丙烯酰胺体系凝胶注模成型氧化铝陶瓷,研究了该体系下浓悬浮体的制备及固化过程。凝胶注模成型要求为:pH≈9,分散剂加入量为占浆料质量分数的0.5%、球磨时间为2h。得到氧化铝固相体积分数为56%,粘度为345.3mPa·s的浆料,单体溶液质量浓度为0.1～0.14g/mL、引发剂加入量占单体质量的2%～3%较适合,既保证成型后的素坯具有一定的强度,又不至于在注模前凝固。成型的坯体强度达到32MPa,可以进行机加工。SEM分析表明所获得的坯体结构均匀,依靠聚合物相互连接使强度较高。     

壳聚糖用于氧化铝凝胶注模成型

介绍了一种新的凝胶注模成型系统。采用醋酸为溶剂、壳聚糖为单体凝,以戊二醛为交联剂,引发聚合反应,形成的亚胺键相互交联成网状结构,原位成型氧化铝坯体。通过红外光谱、扫描电镜、抗弯强度仪等检测,表征凝胶体系、Al2O3坯体的微观形貌及坯体强度性能。结果表明,在室温下调节料浆pH值为3~4,分散剂聚丙烯酸胺用量占料浆质量的0.4%,球磨混料2 h左右,可制备出固相体积分数为52%,粘度为550 MPa.s的氧化铝瓷的料浆。固化成型,经室温和加热两阶段干燥,可得到强度达25.8 MPa的坯体。     

壳聚糖用于氧化铝凝胶注模成型

介绍了一种新的凝胶注模成型系统。采用醋酸为溶剂、壳聚糖为单体凝,以戊二醛为交联剂,引发聚合反应,形成的亚胺键相互交联成网状结构,原位成型氧化铝坯体。通过红外光谱、扫描电镜、抗弯强度仪等检测,表征凝胶体系、Al2O3坯体的微观形貌及坯体强度性能。结果表明,在室温下调节料浆pH值为3~4,分散剂聚丙烯酸胺用量占料浆质量的0.4%,球磨混料2 h左右,可制备出固相体积分数为52%,粘度为550 MPa.s的氧化铝瓷的料浆。固化成型,经室温和加热两阶段干燥,可得到强度达25.8 MPa的坯体。     

(NH4)2S2O8-NaHSO3引发陶瓷直接凝固成型工艺的研究

采用凝胶注模成型方法，以丙烯酰胺为单体，（NH4）2S2O8-NaHSO3为引发剂，研究了卫生陶瓷凝胶注模成型工艺。探讨了不同工艺条件（单体、引发剂、减水剂的加入量及坯体成型温度等因素）对料浆原位凝固成型脱模时间和坯体干燥强度的影响规律。     

氧化铝陶瓷的凝胶注模成型研究(2)悬浮体的凝胶化

对凝胶注模成型氧化铝的具体工艺参数进行了初步的研究,包括单体用量、单体与交联剂的比例、引发剂的用量和固相含量等参数对凝胶注模成型部件的质量和性能的影响.研究表明,预混液中单体AM用量为24%(质量比)左右、单体与交联剂用量比例在24%(质量比)以下、引发剂用量为0.014 mL以上时,能得到足够进行机加工所需强度的坯体;在保证流变性要求的前提下尽量提高固相含量,对获得高密度和高强度的坯体有利.此外,悬浮液抽真空除气对提高坯体的强度影响明显.     

氧化铝陶瓷的凝胶注模成型研究（2）悬浮体的凝胶化

对凝胶注模成型氧化铝的具体工艺参数进行了初步的研究，包括单体用量、单体与交联剂的比例、引发剂的用量和固相含量等参数对凝胶注模成型部件的质量和性能的影响．研究表明，预混液中单体AM用量为24％(质量比)左右、单体与交联剂用量比例在24％(质量比)以下、引发剂用量为0．014ml以上时，能得到足够进行机加工所需强度的坯体；在保证流变性要求的前提下尽量提高固相含量，对获得高密度和高强度的坯体有利．此外，悬浮液抽真空除气对提高坯体的强度影响明显。     

氧化铝陶瓷凝胶注模成型影响因素的研究

探讨陶瓷凝胶注模成型的机理和特点，研究固相体积含量、pH值、分散剂等对制备低粘度、高固相体积含量的氧化铝陶瓷悬浮液的影响。实验结果表明，固相体积分数为55％浆料的粘度可以满足注模的需要，坯体抗弯强度可达30Mpa。控制pH值为9左右，加入8％的PMAA-NH4分散剂，可制得粘度低、流动性好适宜于复杂形状制品注模的陶瓷浆料。     

凝胶注模成型制备多孔NiTi合金工艺研究

以甲基丙烯酸羟乙酯为单体、油酸为分散剂,采用凝胶注模成型工艺制备NiTi形状记忆合金生坯,经1 050℃下真空保温6 h获得多孔NiTi形状记忆合金。研究发现,随着固相含量的增加,浆料黏度上升,当固相含量为43%时其流动性已无法满足注模的需求;当固相含量为43%的浆料加入质量分数为1%的油酸分散剂并经过40 min的球磨处理后,其流动性得到了改善并能够满足注模需求;烧结体晶粒发育良好,合金中除了NiTi相外还有少量的Ni3Ti和Ni2Ti等杂质相。     

影响注凝成型法制备Al_2O_3陶瓷素坯固化时间的因素

研究以ST-85为分散剂的超微粉氧化铝浆料体系中,分散剂、单体、引发剂、催化剂的含量和室内温度,对注凝成型法制备Al2O3陶瓷素坯固化时间的影响.研究结果表明:Al2O3陶瓷浆料中,固相质量分数为68.0%、分散剂质量分数为0.5%、单体质量分数为2.5%、引发剂质量分数为0.02%~0.03%、催化剂质量分数为0.03%~0.04%、室内温度为16~20℃时,浆料的固化时间可以控制在20~40 min内.     

陶瓷材料的凝胶注模成型技术

介绍了凝胶注模成型技术的起源、基本原理、分类、工艺流程、工艺特点以及陶瓷浆料的稳定机制。采用该技术可净尺寸生产形状复杂的大尺寸陶瓷零件，生产成本低，可靠性高，且所成型的陶瓷坯体成分和密度均匀，干燥和烧结过程中不会变形，缺陷少，坯体强度高，可进行机加工。凝胶注模成型工艺的重点和难点是浆料的可控固化，坯体与空气接触后的表面剥落以及干燥、排胶和烧结过程中升温速度的控制。     

糯米浆改良戚城遗址仿遗址土强度特性与作用机理

戚城遗址本体土质为粉质黏土,存在结构松散、强度低、毛细作用强烈及水稳定性差等不利特性,如何改善修复遗址土的性能令人关注.选用糯米浆、石英砂、氧化铝、氟化钙作为外加材料,对戚城遗址粉质黏土进行改良,制备仿遗址土.研究0％、1％、3％、5％、7％、9％糯米浆浓度下仿遗址土的力学性能、显微结构及色差变化.结果 表明:随着糯米...     

Preparation of precursor for stainless steel foam

The effects of polyurethane sponge pretreatment and slurry compositions on the slurry loading in precursor were discussed： and the,performances of stainless steel foams prepared from precursors with different slurry loadings and different particle sizes of the stainless steel powder were also investigated. The experimental results show that the pretreatment of sponge with alkaline solution is effective to reduce the jam of cells in precursor and ensure the slurry to uniformly distribute in sponge, and it is also an effective method for increasing the slurry loading in precursor; the mass fraction of additive A and solid content in slurry greatly affect the slurry loading in precursor, when they are kept in 9%-13% and 52%-75%, respectively, the stainless steel foam may hold excellent 3D open-cell network structure and uniform muscles; the particle size of the stainless steel powder and the slurry loading in precursor have great effects on the bending strength, apparent density and open porosity of stainless steel foam; when the stainless steel powder with particle size of 44 μm and slurry loading of 0.5 g/cm^3 in precursor are used, a stainless steel foam can be obtained, which has open porosity of 81.2%, bending strength of about 51.76 MPa and apparent density of about 1.0 g/cm^3.     

Continuous Extruding Extending Forming of Semi-solid A2017 Alloy

1 IntroductionSince the pioneering work of Flemings[1-3]and hisco-workers ,semi-solid metals and their processing tech-niques ,as a near-net shape technology,have drawn con-siderable attention,especiallyinthe automobile and elec-tronic products industries[3-5].Semi-solid process can di-videintothixoformingandrheoforming.At present ,thixo-forming process has been applied successfully, such assemi-solid die casting,semi-solid extrusion and semi-sol-id dieforging.Thethixoforming processinvolves …     

两性淀粉基天然高分子聚合物的合成及其速溶性的影响因素

研究了以淀粉为基材,以丙烯酰胺(AM)、丙烯酰氧乙基三甲基氯化铵(AAC)、2-丙烯酰胺基-2-甲基丙磺酸(AMPS)为聚合单体,采用溶液聚合技术合成两性接枝共聚物的方法。考察了引发剂用量、反应温度、反应时间、溶解助剂用量、络合剂用量等因素对单体转化率、接枝率、产物特性粘数及溶解性的影响。最佳反应工艺条件为:引发剂的质量分数为0.1%,m(单体)∶m(淀粉)=7∶3,反应温度50℃,反应时间4 h。所得产物的接枝率为217.92%、转化率为93.74%、特性粘数为543.31 mL/g。     

以淀粉为基材的两性天然高分子絮凝剂的合成

报道了两性天然高分子絮凝剂的合成方法 :以淀粉为基材、二甲基二烯丙基氯化铵(DMDAAC)、丙烯酰胺、甲基丙烯酸等为原料 ,利用反相乳液聚合技术 ,采用四元聚合的方法。论述了引发剂用量、乳化剂用量、油水体积比、单体浓度、单体配比、反应温度、反应时间等因素对反应产物的转化率、接枝率、接枝效率、阳离子化度、阴离子化度等方面的影响。利用正交实验确定了最佳实验条件 :(NH4) 2 S2 O8浓度 0 .330mmol/L ,NH2 CONH2 浓度 2 .5 0mmol/L ,单体质量分数30 % ,单体与淀粉质量比 1.5∶1,AM、DMDAAC、MAA质量比 70∶2 0∶10 ,乳化剂质量分数 8%、油水体积比 1.4∶1,引发时间 10min ,反应温度 4 5℃ ,反应时间 4h。     

含油污泥的固化与成型机理研究

以含油污泥为研究对象,粉煤灰、黏土、实验室自制液态黏结剂为复合黏结剂进行固化实验,探究不同黏结剂组分掺入量（以质量分数计）对固化块强度的影响,并确定最佳固化剂掺入量。结果表明,在粉煤灰掺入量30%、黏土掺入量10%、液态黏结剂掺入量5%的固化块强度达到最佳;在最佳工艺条件下,固化块的冷强度为2.19 MPa,热强度为2.21 MPa,具有足够的冷强度和热稳定性。利用傅里叶红外光谱（FT?IR）、X射线衍射（XRD）和扫描电子显微镜(SEM)等技术手段研究固化块的成型机理,并根据表征结果提出固化块成型机理。     

贵金属纤维催化剂的CH4催化燃烧活性

为了得到活性高、成本低的CH4催化燃烧催化剂,制备了一种Pt、Pd负载在硅铝纤维棉载体上的催化剂,考察了CH4催化燃烧的活性及抗老化性能,研究了载体的组成、预处理方法及贵金属负载量对催化剂活性的影响.结果表明:利用淄博华岩耐火纤维公司生产的高铝型纤维棉作为载体制备的催化剂的活性最好;载体预处理方法影响催化剂活性,其中用质量分数为1%的盐酸常温浸泡30 min得到的纤维载体最佳;当负载的Pt的质量分数为1.5%,负载的Pd的质量分数为2%时,催化剂活性最好,1.5%Pt/Z3催化剂的CH4完全转化温度为600℃,2%Pd/Z3催化剂的CH4完全转化温度为450℃;2%Pd/Z3催化剂在800℃经过100 h老化后,其t50仅提高了50℃,该催化剂具有良好的抗老化性能.     

淀粉接枝两性离子絮凝剂的制备

研究了两性单体的合成条件,以及以过硫酸铵为引发剂时,其与淀粉进行接枝共聚的规律。实验结果表明,当pH9～10,反应温度85℃,反应时间为5h时,两性单体收率最高,可达98%以上;当引发剂浓度为2.2mmol／L,单体用量(单体／淀粉)为1.8／1(质量分数),反应温度为48℃,反应时间为4h时,接枝共聚反应的G和GE均较高,且所得产品的特性粘数亦较大。