Wel-Ten780A高强钢焊接接头组织和性能研究

通过对Wel-Ten 780A高强钢焊接接头进行了拉伸、冲击、硬度及金相组织分析研究,结果表明,采用YM-80A(ER110S -G)焊丝焊接Wel-Ten 780A高强钢时,焊接接头的抗拉强度、屈服强度较母材实测值有所降低;焊接接头具有良好的冲击性能,焊缝、热影响区的室温冲击吸收能量均高于母材;焊接接头的硬度在350...     

热输入对WEL—TEN780A高强钢焊接热影响区断裂性能和组织的影响

研究了焊接热输入对ＷＥＬ－ＴＥＮ７８０Ａ高强度钢热影响区断裂性能的影响。结果表明,通过控制焊接热输入可以获得理想的焊接热影响区断裂性能。     

SUMITEN780钢焊接工艺试验

对SUMTEN780钢进行了多次焊接工艺试验,并分析了焊接线能量对SUMITEN780钢焊接接头性能的影响.依据DL/T 868-2004<焊接工艺评定标准>对SUMITEN780钢进行了拉伸、弯曲、冲击试验,分析了微观组织.结果表明接头所有技术指标均符合国家标准要求.     

A588GrB钢焊接工艺研究

通过对A588GrB钢的焊接性分析,确定其焊前预热温度;以AP1000支撑结构为基础确定该钢的3种焊接方法;根据“等强”原则选择该钢的焊接材料,并进行相关的焊接试验,取得了如下结果:采用SMAW(焊条E7018)、SAW(焊丝/焊剂H10Mn2/SJ101)、FCAW(焊丝E71T-1)焊接A588GrB钢能够获得满意的接头质量;焊前预热可有效防止冷裂纹的产生;减少焊接热输入,能够获得良好的低温韧性冲击值;焊后消应力热处理能够有效提高焊缝和热影响区的冲击性能.试验结果为A588GrB钢的焊接奠定了基础.     

ASTM A514 Gr.Q钢焊接工艺

从海洋工程中使用的ASTM A514 Gr.Q钢的化学成分及力学性能入手,通过对其焊接性分析,并进行一系列焊接试验,确定合理的焊接工艺参数,达到在海洋工程中广泛应用的目的。     

DP780镀锌钢激光焊接性能与工艺

针对0.8 mm的车用DP780镀锌双相钢,采用4 kW的连续光纤激光器对材料进行激光搭接试验,通过调节两板间的预留间隙、激光功率、焊接速度、离焦量,研究了工艺参数对焊接接头焊缝的成形影响规律,同时分析各工艺参数对焊缝下塌量、抗拉强度、气孔状况的影响规律;最后基于焊缝抗拉强度、焊缝下塌量以及焊接过程中气孔状况评价焊接质量.结果表明,功率在3 800 W、焊接速度在95~100 mm/s,离焦量在-2~2 mm,预留间隙在0.2~0.25 mm区间的工艺参数条件下,焊接成形较好,此时的抗拉强度保持在180 MPa以上,下塌量总量在0.35~0.45 mm,以及飞溅和外部气孔较少.建立抗拉强度—焊缝下塌量—气孔状况方法评价焊接质量,采用此方法,能够改善气孔缺陷,提升焊接效率.     

铁路长大货车导向梁组成焊接工艺

通过对铁路长大货车的重要部件导向梁组成的结构进行分析,策划了整体焊接工艺流程,针对其空间结构形状不规则的特点,通过采用专用工艺装备,确定组装工艺基准;对组成的零部件材质进行分析、识别,针对WEL-TEN780A低合金高强钢焊接及异种材料焊接,选取相应的焊接方式,确定焊接材料、焊接工艺参数;对主要的焊接变形进行分析,采取合理有效的措施、方法进行矫正;制定合理的组焊、加工顺序,保证导向销套的位置尺寸。解决了承受重载荷、结构复杂的导向梁组成焊接质量保证、WEL-TEN780A低合金高强钢及异种材料焊接质量保证、中厚板焊接变形控制和焊后矫正、主要零部件的位置尺寸保证等焊接工艺难题。满足了导向梁组成的各项形位公差尺寸要求,保证了整体焊接质量。     

COR－TEN·O钢焊接性试验及其应用

介绍了日本产ＣＯＲ－ＴＥＮ·Ｏ高耐侯钢在焊接过程中的热裂、冷裂倾向，焊条的选用原则，预热温度的计算，裂纹敏感性试验及焊接工艺的评定。     

A48CPR钢厚板焊接工艺

对A48CPR钢厚板进行了焊接工艺试验,得到了A48CPR钢厚板焊接与热处理的工艺方法,为同类型材料厚板焊接与热处理工艺提供了参考.     

Q460低合金高强钢焊接工艺及应用

某工程Q460低合金高强钢埋件材料淬硬倾向较大,焊接性较差,为了确保钢结构产品安全质量进度满足要求,通过在对Q460低合金高强钢焊接性分析的基础上,进行焊材及设备比选,试验并制订满足要求的熔化极气体保护焊工艺,制订符合钢结构埋件制作工艺流程,并在生产过程中及时总结和指导适用Q460低合金高强钢钢结构埋件产品焊接的配套工序及预制方式,拓展了Q460低合金高强钢在核能行业产品应用范围。     

激光焊接参数对汽车用双相镀锌钢DP780焊接接头性能的影响

通过实验研究了激光功率、焊接速度对零间隙激光焊接汽车用双相镀锌钢D P780焊接接头性能的影响。焊接速度恒定时,焊接接头固化时间随着激光功率的增加而增加,大量锌蒸汽通过液态金属及气孔逸出,熔池内部锌蒸汽减少,焊缝内部孔隙度水平下降、气孔本身变小,焊接接头性能增加;激光功率恒定、焊接速度不同时,随着焊接速度的增加,焊接接头固化时间减小,锌蒸汽通过液态金属及气孔逸出的难度增加,大量锌蒸汽停留在焊接接头内部,造成焊件表面和焊接接头内部孔隙度增加,由于气孔的存在,工件机械强度减少,焊接接头的焊接性能随之变差。     

焊接性能良好的超低碳贝氏体型非调质HT780钢的开发

调质钢若采取非调质工艺生产,可以省略工序和缩短交货时间,但会降低焊接性能和影响钢板强度。一般HT780级钢板是采取轧后加热淬火—回火或者轧后直接淬火—回火工序生产,获得下贝氏体和马氏体混合组织。以前钢的C含量为0 0 8%～0 1 5 %,淬火时不可避免地生成马氏体组织,所以必须进行回火处理,无法采用非调质工艺。日本川崎制铁公司已有报导,利用超低碳贝氏体组织能生产兼备良好焊接性能的非调质HT5 70级钢板,该公司在此基础上采取超低碳贝氏体钢研究了非调质型HT780钢,也取得了成功。试验钢化学成分( %)为0 0 2C—0 2 3Si—2 0 0Mn…     

A335GrP91钢焊接工艺

由于A335GrP91钢属马氏体钢,具有一定的冷裂倾向和脆化倾向,因而对焊接工艺和热处理工艺有严格要求。通过分析和焊接工艺评定试验,掌握了其应采取的工艺措施和正确的焊接热规范,解决了焊后淬硬和冷裂纹问题,为获得优良的焊接接头提供了可靠依据。     

2507和A36异种钢的焊接工艺评定

针对2507与A36的异种钢焊接,选择合适的焊接材料和合理的焊接工艺路线,经检验达到设计要求,焊接工艺评定合格.     

高强度起重机臂架管用CS-Q780钢的冶炼工艺

介绍了CS-Q780起重机臂架管用钢转炉冶炼的生产工艺和质量情况.以“Mg基铁水脱硫→80t转炉冶炼→LF炉精炼→VD炉真空处理”工艺生产的CS-Q780钢化学成分控制准确,钢中气体、夹杂物含量低,钢质纯净.采用该工艺冶炼的CS-Q780钢制造的起重机臂架用无缝钢管,完全满足制造起重机臂架的力学和焊接性能等要求.     

12CrNi2A钢焊接性研究及焊接实践

１２ＣｒＮｉ２Ａ钢属合金结构钢，可焊性中等。为确保产品的焊接质量，特研制两种新型焊条，进行可焊性试验，终于实现冷焊工艺。而且对已经淬硬化的导杆，为了不使其在焊接热量作用下退火软化，成功地采用了浸入水中的快冷焊接工艺。     

不同线能量对高强钢SX780CF埋弧焊接头的影响

SX780CF是一种新型国产800 MPa级别低碳调质高强钢,首次应用于大型水电压力钢管制造工程。为了提高焊接效率,采用埋弧焊进行焊接。对SX780CF的埋弧焊接进行20~25 kJ/cm及35~40 kJ/cm不同线能量级别的试验,分析焊接接头的力学性能、接头不均匀性及微观金相。结果表明,采用两种线能量焊接的接头的力学性能均能满足标准GB 50766-2012要求;SX780CF淬硬倾向较小,厚度为60 mm时需预热80℃以上;为提高焊接生产效率,减少制造成本,可采用较大线能量焊接。     

焊接热输入对WEL-TEN 62CF钢焊接接头性能的影响

选用日铁L一62CF焊条,采用焊条电弧焊研究不同焊接热输入对WEL-TEN62CF钢焊接接头性能的影响规律.通过试验研究发现,不同的焊接热输入对焊接接头的力学性能影响较大,其中对强度性能影响不明显,但对冲击韧性性能影响明显,且随着焊接热输入的增大.焊接接头的冲击韧性明显下降.因此.在焊接过程中,不能采用过大的焊接热输入,以提高焊接接头的冲击韧性.