某火力发电厂一级过热器爆管分析

通过对广东某火力发电厂2号锅炉一级过热器发生爆管的情况进行了化学成份分析、力学性能试验和金相检验，发现爆管处存在大量孔洞及微裂纹，认为此次爆管是由于管子在高温和应力的作用下而引起的蠕变脆性所造成的。     

1000MW 机组锅炉高温过热器爆管失效机理探讨

以潮州电厂3号锅炉(1 000 Mw 机组)高温过热器出口段爆管为例,取爆管附近颜色发生变化的管子进行拉力试样和金相分析试验,通过对比并结合现场情况,从过热、结构、管子加工工艺、晶粒度、热处理工艺、运行及热偏差等方面分析爆管失效的原因,并提出改进措施与建议.     

德州发电厂2号炉水冷壁爆管原因分析

针对德州发电厂锅炉水冷壁爆管进行了宏观检验、定量光谱分析、金相检验和热浸蚀试验,结果表明,在水冷壁管子内表面发生酸性垢下腐蚀和氢脆。     

火力发电厂末级过热器短期超温失效分析及预防措施

针对某发电厂锅炉末级过热器发生爆管的事故,采取宏观检查、管子几何尺寸测量、金相分析、硬度测试、力学性能试验、化学元素分析、扫描电子显微镜观察等分析手段,查明了该末级过热器爆管的原因并提出针对性预防措施。分析结果表明,该管失效是因为末级过热器管在运行过程中,冷却条件恶化,导致管子处于干烧状态,使管壁温度短期内突然升高,致使管子的抗拉强度急剧下降,管子应力超过屈服极限,产生剪切断裂而爆管。针对此次事故,发电厂应加强技术监督、可靠性管理和采取针对性措施,从而最大程度地避免爆管事故的发生。     

某电厂水冷壁爆管原因分析及建议

为了解水冷壁爆管原因,采用宏观形貌分析、金相分析、硬度测量、力学性能试验,对取样管进行了分析,结果表明本次爆管是超温温度低于材料Ac1(727℃)的短时超温爆管,超温与管子内介质流量不足有密切关系。     

电站锅炉屏式再热器管失效分析

通过宏观分析、厚度及焊缝几何尺寸检测、室温力学性能试验、金相组织分析等方式,对某电厂屏式再热器管进行爆管分析。结果表明:管子的材料组织严重老化和大角度变径造成应力集中是爆管的主要原因。     

石家庄热电厂#13炉屏式高温过热器爆管分析

采用化学元素分析、金相实验、机械性能试验等分析手段对石家庄热电厂 # 13炉屏过高温段爆管进行分析 ,认为该过热器管爆破是由长时过热和管子原始缺陷共同造成的     

超超临界1000MW机组锅炉屏式过热器爆管原因分析

某电厂超超临界1 000MW机组锅炉屏式过热器同一根管连续发生2次爆管事故,经对爆管宏观检查,化学成分分析,拉伸、金相、扫描电镜和能谱分析等,表明爆管的主要原因是管内有异物堵塞,造成管子通流面积减少使蒸汽对管子的冷却作用降低,局部处于超温状态,高温蠕变强度降低所致。     

600 MW超临界机组末级过热器管爆管原因及对策

某600 MW机组的末级过热器管频繁爆管,根据对爆管的宏观检查、化学成分分析和金相检查,认为管壁内氧化皮脱落是造成管子超温运行并引发过热爆管的主要原因.分析了氧化皮生成和脱落的原因,并提出防范措施.     

屏式过热器爆管原因分析

某燃煤电厂屏式过热器发生爆管,在上部焊缝附近和下部弯管背弧面各产生一个爆口。为分析原因,取样进行了宏观形貌检查、化学成分分析、金相检验、能谱分析、硬度检测、常温力学性能试验。分析结果表明,下部弯管的失效原因是管子本身强度不够和外壁结焦严重共同导致的长时超温爆管。下部爆口产生后介质的流失导致管壁温度进一步升高。上部焊缝焊接工艺不当导致附近管段周向热膨胀不均。同时,新更换的管子强度偏低。在以上三方面因素综合作用下,最终在上部焊缝热影响区附近发生二次爆管。     

沙角C电厂3号锅炉水冷壁管爆管原因分析

沙角C电厂3号锅炉水冷壁发生蠕变胀粗爆管．通过对爆破的锅炉水冷壁管进行外观检查及微观金相试验。发现该管在破口处严重胀粗．破口处显微组织为贝氏体加少量铁素体．与正常组织完全不同。是一种不完全的淬火组织。分析认为．由于螺栓堵塞节流孔使该管水循环不良。管子局部超温。最终导致撕裂爆管。     

水冷壁管爆管案例综合分析

对上海锅炉厂生产的SG-1025/16.7-M313锅炉水冷壁管爆管案例进行了综合分析.结果表明:短时急剧过热至Ac1～Ac3温度区引起的破裂,爆口处的硬度明显高于基体的硬度;基体组织为铁素体 珠光体,没有明显球化现象,而爆口处金相组织则因过热温度不同和冷却介质的差异,为贝氏体 铁素体 珠光体组织(温度较高)或珠光体数量显著增加的铁素体 珠光体组织(温度较低).在低于Ac1温度长时间过热引起的蠕变开裂,基体中珠光体严重球化,爆口主裂纹两侧有大量沿晶蠕变裂纹和蠕变孔洞,裂纹内填充大量氧化物.最后,提出了解决水冷壁管爆裂问题的相关措施.     

锅炉水冷壁爆管原因分析

采用宏观检查、化学成分分析、机械性能测试、金相分析等方法对锅炉水冷壁爆管原因进行分析,各项检验结果表明,在焊接过热形成的粗糙内壁处发生高温蒸汽腐蚀及氢损伤是导致该水冷壁管爆管的主要原因.通过分析高温蒸汽腐蚀及氢损伤产生机理,提出避免水冷壁爆管的措施.     

1025t／h锅炉冷灰斗处水冷壁管爆漏分析

贵州某电厂一台1025t／h锅炉在运行过程中发生前墙冷灰斗处的水冷壁管爆破,采用了金相组织观察,化学成分分析及硬度试验等方法分析了水冷壁爆管的原因。结果表明：水冷壁管的强度偏低、焊接熔合线处过大的附加应力是爆破产生的主要原因。     

超临界锅炉高温过热器爆管原因分析和解决对策

针对某电厂超临界锅炉高温过热器爆管的情况,通过爆口宏观分析、化学成分分析、金相分析以及爆口附近管段的力学性能测试,从该管段不同位置金相组织呈现的条状分布σ相,认定高温过热器长期超温。为此,对高温过热器进口集箱进行了内窥检查,发现异物堵塞节流管孔导致烟气侧和蒸汽侧温度出现严重偏差是造成超温爆管的根本原因,并提出了预防措施。     

锅炉螺旋水冷壁T2钢内螺纹管渗漏事故分析

采用宏观形貌检查、化学成分分析、力学性能测试、金相组织检验及扫描电镜分析等方法,对某660 MW超临界燃煤发电机组锅炉中部螺旋水冷壁T2钢内螺纹管的渗漏事故进行分析。结果表明,T2钢内螺纹管渗漏处的线性裂纹是在热轧成荒管时因工艺不当或管坯表面存在缺陷而形成的。建议制造厂加强对热轧荒管表面质量的检查;电厂对同批T2钢内螺纹管端头进行扩大检查,及时发现并消除类似缺陷。     

锅炉末级过热器爆管原因分析及措施

通过宏观形貌、成分分析、低倍观察、金相组织、硬度检验、室温拉伸和冲击试验等对某电厂2×362MW机组锅炉末级过热器爆管原因进行了分析。结果表明,爆管I(材质T22)断裂与焊道设计不合理、母材管金相组织及力学性能不合格有关;爆管II(材质T91)断裂系焊接工艺执行不当,焊缝熔合线处存在夹渣和焊缝硬度偏高所致。对此提出了顶棚穿墙管与密封板的角焊缝应尽量避开密封板对接焊缝,改进密封板与管的焊接结构,减小定位块厚度等建议。     

在役锅炉过热器管的状态和寿命分析

对华能福州电厂已运行11万h的2号锅炉四级过热器T22管进行了内壁氧化皮厚度检测,管样金相检验和拉伸试验分析,并对氧化皮厚度为0.35 mm的管段进行了寿命评估。经分析认为,四级过热器多数T22管段处在蠕变的等速阶段;少数管段有明显老化趋势,剩余寿命不足2万h。     

电站锅炉水冷壁管减薄原因分析及改进措施

为分析某电站锅炉水冷壁管的减薄原因,利用宏观检查、沉积物分析、燃煤特性分析、贴壁气氛测试、金相组织分析等手段,对取样管进行了检测.结果表明,硫化物型腐蚀是导致本次水冷壁管减薄的直接原因.通过提高煤质、燃烧工况调整等改进措施,该锅炉水冷壁管硫化物型腐蚀情况得以有效改善.     

梅县发电厂3号锅炉对流过热器爆管分析

通过对广东梅县发电厂3号炉对流过热器管失效管样的试验分析,以及对锅炉系统和对流过热器结构分析、对流过热器炉内管壁温计算等全面分析研究后认为,引起对流过热器爆管的主要原因是:停炉启动后管内被带入大量脱落的氧化皮及以前检修过程中遗留的金属条状物,造成堵塞,从而发生短期过热爆管。爆管与材质本身无关。