给水泵汽轮机排汽真空压力变送器测量误差原因分析

平凉电厂4号机组2台汽动给水泵(汽泵)配置的A、B汽轮机(小机)在机组正常运行时由汽轮机四段抽汽供汽,小机的排汽经过排汽真空管道与汽轮机凝汽器汇通.A、B小机排汽真空测点分别布置在小机排汽真空管道上,每个测点设置真空压力表、真空压力开关和排汽真空压力变送器3个取样点,各取样点与取样管独立布置.真空压力表和真空压力开关布置在12.6m平台,真空压力变送器布置在6.3m平台.     

锅炉排汽消声器

我厂220吨/时燃油锅炉,蒸汽温度在500℃以上,压力达100大气压排汽汽流速度超过声速而形成脱体射流。锅炉排汽时发出强烈的噪声,在离排汽管口3米远处,测得总声压级最高达150分贝,声能主要分布在500～8000赫的频率范围内,这频段对人耳感觉最为灵敏,对语言干扰影响     

“液化式消音器”介绍

电厂的排汽噪音,一直是环境保护所要解决的问题之一,由于压力汽(或疏水排汽)排向大气时,流速超过声速,形成脱体射流噪音,远振数里。为达到国际环保标准,使工作环境噪声控制在90分贝以下,国内外采用多种型式的排汽消音器。如有的采用有隔室的多孔管式消音器(日本某厂);有的采用多孔节流元锥内摩擦消声器(淮南电厂);有的采用A级节流降压消声和B级掺冷空气消声的两级串联消声器(北京电力设计院、北京第二热电厂);有的系阻抗复合式消声器,前段分A、B、C三级,使气流多次按180°折转膨胀,另以汽流     

田东电厂锅炉排汽消声器的设计,加工和安装

结合田东电厂锅炉排汽特点，自行设计，加工和安装了过热器安全门，启动排门和排污扩容器排汽消声器，经测试，其消声效果最高３９ｄＢ，最低也达２９ｄＢ。     

锅炉安全阀排汽管道的热力参数及反力的计算方法

本文对锅炉安全阀排汽管道热力参数及反力计算中的主要问题进行了讨论:①论证了 ANSI/ASME B31.1规范的合理性及局限性;②指出可以采用“虚拟计算法”求解亚临界流动排汽管段的热力参数;③提出了求解排汽管临界比容比的实用计算方程;④分析了排汽管反力计算中的若干问题;⑤提出了为避免排汽管反喷所需的截面比验算式;⑥探讨了消声器对安全阀排汽管热力参数和反力计算的影响。     

节能消息

△装设锅炉点火排汽回收系统邯郸热电厂装有捷制75吨/时中压煤粉炉7台,每次冷炉点火排汽两小时左右,排放蒸汽量达40～50吨,热炉点火排汽半小时左右,排放蒸汽量达5～10吨。对此,该厂设计并安装了锅炉点火排汽回收系统,至今已正常使用15年,节约了大量蒸汽,并解决了排汽噪音的问题。△节油取得成效石家庄热电厂担负着调峰任务,设备启停频繁,每月锅炉点火用油达100多吨。此外,由于管理不善,浪费严重。通过广泛开展节油竞赛,仅今年1、2两个月,已节油60多吨。其中5号炉的运行人员,不断改进操作方法,使这台炉热态点火,由过去的每次燃油1.6吨,下降到0.5吨。9号炉的运行     

锅炉压力容器安全阀排汽量计算方法分析

针对甘肃省锅炉压力容器检验中对锅炉压力容器技术登录本中有关安全阀排汽量的校核计算 ,发现各电厂对安全阀排汽量的计算比较紊乱 ,校核计算结果误差已达 2 0～ 30 %。因此通过对一些锅炉、压力容器安全阀排汽量的典型计算 ,查明了计算中误差的原因是有的引用标准不合理 ,有些是计算公式的参数取用不当。提出在以后锅炉压力容器技术登录中 ,必须采用锅炉、压力容器所对应的标准所推荐的安全阀排汽量公式进行计算 ,才能有效解决目前在安全阀排汽量校核计算中的误差 ,确保锅炉压力容器的安全运行。     

效果良好的锅炉消声器

我厂锅炉过热器出口联箱上,装有P_g=64Kg/cm~2、D_g=40m/m的空气门,在正常升火、停炉及故障情现下均要对空排汽。由于排汽时压力达38Kg/cm~2、450℃,因此排汽时的噪声很大(见附表)。当排汽门开启时,离锅炉房100—200米的车间、办公室、道路上噪声更大,人就是面对面大声谈话,也很难听清。就是在远离锅炉房的家属     

锅炉排污及除氧器排汽综合利用研究

为了回收锅炉排污及除氧器排汽的余热工质,提出了综合回收系统的设计方案。以某6×200MW火电机组的回收系统为例,该设计方案的锅炉排污及除氧器排汽综合回收利用系统运行的可靠性高、易操作。建立了锅炉排污及除氧器排汽综合回收利用系统的数学模型,计算结果表明,综合回收利用系统每天单机对外的热水供应量达434.6 t,降低了机组的发电煤耗率。     

600 MW机组直接空冷系统凝结水回水温度异常现象分析

岱海电厂4号机组空冷岛6—8列凝结水回水温度及抽真空温度多次出现与其他列相比偏差大的现象,并同时伴有排汽装置液位波动。通过对空冷散热器管中的凝结水流动情况进行分析,并使用“排除法”逐步分析得出6—8列所在的B侧凝结水回水总管有漏点,空气漏入是引起上述现象的原因。同时,提出如何在运行中采取措施来缓解因回水管有漏点而引起的相应列凝结水温度低、排汽装置液位波动等现象。     

电压力锅 非自复位装置相关知识解读

一、电压力锅压力安全问题的根源排汽是压力容器调压或泄压的重要方式,高压蒸汽在排泄时,会夹带锅内的食物一同排泄,一旦这些食物滞留或积累在排汽排汽通道中,就容易造成排汽通道不畅直至堵塞。刚性结构的电压力锅在正常工作期间就是通过排汽通道排汽调压的,一旦堵塞(电压力锅即处于非正常工作状态),"爆锅"的危险就难以避免了。弹性结构的电压力锅在正常工作期间,通常不排汽或极少量排汽,从原理上,消除了或大大降低了通过排汽带出食     

安全阀排汽管道分析

除非有其他规定,下述安全阀排汽管道的分析方法为美国燃烧工程公司的规范做法。 1.0 设计要求 1.1 排汽管道必须具有排掉由安全阀排出的所有蒸汽的充分能力。 1.2 排汽管道结构布置必须使其热膨胀不致有应力施加到安全阀上。 1.3 排汽管道应独立地设置支吊和导向支架,排汽管道不应有任何负荷施加于安全阀。 1.4 下述排汽管道尺寸的计算是以在排汽     

1000 MW直接空冷机组排汽管道结构强度分析

1000MW直接空冷机组排汽管道是大直径、薄壁、负压管道,其载荷条件和支吊架型式复杂,对其进行强度校核和稳定性分析是必要的。使用有限元软件对排汽管道系统进行建模,根据重力、温度、沉降差、风载、地震等载荷情况分为22个典型工况进行计算分析,同时根据应力标准进行强度校核。对排汽管道系统进行了模态分析和地震响应谱分析,研究了地震对排汽管道的动应力,并且采用特征值屈曲分析研究了排汽管道的屈曲临界压力。最后,根据计算分析结果对排汽管道系统进行了结构优化设计。     

600MW机组直接干式冷却系统空气凝汽器热井水位异常原因分析及处理

内蒙古京隆发电有限责任公司600MW直接空冷机组在首次整套起动过程中,其干式冷却系统的A、B两侧空气凝汽器热井水位以及两排汽管的压力(排汽压力或背压)存在过大偏差,导致凝结水泵跳闸,机组被迫停机。分析认为,故障是由于进入A、B两侧疏水扩容器的疏水在二次扩容降压时产生不同压差所致。对此,提出了在A、B空气凝汽器热井上部加装平衡管等处理措施,实施后两热井水位恢复正常。     

耦合末级的1000MW汽轮机排汽通道数值模拟

排汽通道流场的好坏直接影响凝汽器的换热性能和机组的安全经济性。利用计算流体力学(computational fluid dynamics,CFD)软件,综合考虑汽轮机末级、排汽缸和凝汽器喉部三者之间的相互影响,对某1000MW机组进行了汽轮机末级和排汽通道的整体耦合研究,并与部分耦合时的计算结果进行对比,以便清晰地了解排汽通道的真实流场。针对排汽通道流场分布特点,通过装设多组导流板对排汽通道流场进行合理改善。计算结果表明:在排汽通道流场和气动性能方面,整体耦合与部分耦合的模拟结果存在较大的差异;加装导流板后,排汽通道流场得到明显改善,在100%工况下,发电机侧排汽通道的压损减小了191.83Pa,出口处汽流的均匀性系数增大了9.26%。     

2种超超临界660MW机组汽轮机比较

对上海汽轮机厂有限公司生产的2种超超临界660 MW机组三缸两排汽及四缸四排汽汽轮机从本体、技术经济指标、汽轮机房尺寸等几个方面进行了比较。结果表明,三缸两排汽汽轮机比四缸四排汽汽轮机少1个低压缸,汽轮机制造成本将降低;两者总换热面积基本相同,三缸两排汽汽轮机凝汽器横向尺寸较大;额定工况下,四缸四排汽汽轮机具有内效率较高,热经济性较好的特点,但在低负荷时,三缸两排汽汽轮机的效率更高;四缸四排汽汽轮机比三缸两排汽汽轮机可节省土建费用922万元。对机组选型提供了推荐意见。     

300MW直接空冷机组变工况特性

以300MW直接空冷机组为例，考虑了排汽管道的压损，排汽口至空冷凝汽器入口间水蒸汽柱高度压力及排汽管对环境散热量，建立直接空冷机组冷端系统变工况数学模型，编程计算做出直接空冷机组冷端系统特性曲线，同时分析了空冷凝汽器压力及管道压损的变工况特性。计算验证了排汽热负荷、排汽管道压损、迎面风速和环境温度是影响直接空冷机组排汽压力的主要因素，且在迎面风速和环境温度一定时，排汽管道压损在热负荷范围内存在一最不利最大值，对于空冷机组的管道设计及经济运行提供参考。     

1 000 MW 直接空冷凝汽器变工况研究

以1 000 MW直接空冷机组为例,基于效能—传热单元数方法,建立了直接空冷机组凝汽器变工况数学模型。通过分析排汽管道压降及机组对环境散热量等因素对汽轮机末级排汽压力的影响,得出汽轮机末级排汽压力与环境温度、迎面风速、排汽流量间的关系曲线。分析了汽轮机末级排汽压力与其影响因素之间的线性关系,为1 000 MW空冷机组在变工况下选择合适的排汽压力和提高经济性提供参考。     

小孔消声器与排汽管系的匹配

本文介绍了小孔消声器与排汽管系匹配设计中的若干技术问题，如排汽管系的设计流量、排汽管系的热力参数及排汽管与消声器结构匹配的验算。在总结多年设计、制造和选型经验的基础上，提出了一些新的见解。     

浅谈排汽消声器的设计

我厂汽轮机起动前的暖管排汽,其初始压力P_1为5MPa,初始温度t_1为470℃。排汽管内径φ20mm,长10m。排汽产生的噪声量与排汽压力P_2、实际流量G_0和临界流速V_(ef)有关,随着排汽压力、流量及流速升高而增大。