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对几种软隔膜覆盖砂型气流紧实进行了试验,结果说明以覆盖塑料薄膜的效果为好。但塑料薄膜覆盖对于模样顶面宽大,且深凹部的深凹比大的砂型的气流紧实的匀实性不利。 相似文献
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采用实验方法研究了砂箱内有模样情况下气冲造型的紧实机理。研究发现当模样与模样之间、模样与砂箱壁之间的距离减小时,模样顶面深凹区入口处在冲击紧实过程中会形成“拱效应”。它的形成会阻碍型砂向深凹区的填充,使得深凹处砂型紧实度降低。探讨了拱效应的形成原因。横样顶面型砂对向深凹区填充型砂产生横向力对拱效应形成有重大影响。影响拱效应的工艺因素有模样高度、吃砂量及型砂中膨润土含量等。同步吹气法可减少模样顶面的横向力,能明显提高砂箱与模样之间砂型的紧实度。 相似文献
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气冲造型匀实性的改进研究 总被引:2,自引:1,他引:1
气冲造型法与其它造型方法相比 ,紧实度分布比较均匀 ,但对于顶面宽大、且深凹比大的复杂模样 ,造型时由于型砂在深凹区入口处的堵塞 ,使深凹区的紧实度较低。本文利用气冲压板冲击、气冲成型压板冲击等紧实方法 ,对气冲紧实的匀实性进行了改进研究。结果表明气冲压板冲击和气冲成型压板冲击造型法不但可以提高砂型顶部的紧实度 ,而且能有效地消除深凹区入口处的型砂堵塞现象 ,显著提高整个砂型的紧实度均匀性。 相似文献
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采用实验方法研究了砂箱内有模样情况下深凹区砂型湿强度的变化及改进。研究发现在模样的深凹区入口及模样上表面砂型强度很高,而深凹区入口下方强度最低。深凹比越大,拱效应现象越明显。光洁砂箱壁对减弱失效应现象有利。 相似文献
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虞和洵 《中国铸造装备与技术》1992,(3)
文章介绍了气流冲击造型的发展史。阐述了气冲紧砂过程中型砂的运动;各种气压和压力随时间的变化;并以型砂紧实状态图形式表示了在气冲紧砂过程中任一时刻砂柱中压力波和型砂紧实的状态。还分析了气流速度与压实比压的关系;二次气压的升压速度、冲击阀阻流面积的增长速率、砂型高度、一次气压大小等因素对冲击紧砂效果的影响;以及在生产实践中采用同步吹气法、二次冲击紧砂提高模样深凹处及高模样与砂箱内壁间砂型紧实度等问题。 相似文献
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介绍的硬化法以压缩空气为动力对水玻璃砂预紧实,随后在砂型上方吹入适量的 CO_2气体,立刻进行二次气冲硬化紧实。以压缩空气为载体,强制 CO_2迅速均匀地分布于水玻璃砂中,减少了水玻璃及 CO_2用量。研究结果表明:使用该硬化法,使砂型常温抗压强度提高,水玻璃和 CO_2气体用量减少,改善了水玻璃砂的溃散性。 相似文献
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虞和洵 《中国铸造装备与技术》1995,(6)
研究了压实紧砂成型原理,分析了压实比压与砂型平均紧实度的关系、型砂受压紧实的流变学模型和数学模型、型砂受压时应力与应变的关系、砂型中的等应力线和等紧实度线分布状态。本研究将有助于将原始的压实紧砂方法克服其紧实度分布不均的缺点,而被成功地应用在现代化造型生产中。 相似文献
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通过多种形式的模样试验表明,差动压实法的紧砂效果与微震压实法大致相同,型内压力分布大致相同。差动压实过程中正压力和侧压力是促进型砂紧实的两大因素。侧压力造成砂型产生塑性变形,进而使疏松处的砂型得到紧实。差动压实过程包括预压、差压和终压三个阶段,本文提出了差动压实机构压实比压的选择原则。 相似文献
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在接近实际生产条件的空气冲击造型试验机上,从型腔轮廓和砂型纵剖面两方面研究了模样几何形状和尺寸、吃砂量以及模板布置对紧实效果的影响。试验结果表明,吊砂的长细比及模样(铸件)的壁厚对型砂紧实效果有重要的影响;模样的吃砂量是影响紧实效果的主要因素。 相似文献
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张俊德 《中国铸造装备与技术》1993,(6)
研究了影响树脂砂负压填砂造型和制芯紧实的因素。通过对试验结果的理论分析,确定了各影响因素的最佳参数选择范围,引出了“P 冲量”O_p 这一新的综合参量和设计出了两种提高砂型紧实度及其均匀性的可行措施。 相似文献
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研究了砂型的紧实方法和紧实工艺因素对紧实后砂型成型性能(如起模力、回弹及再紧实变形)的影响。在此基础上,讨论了砂型紧实工艺参数的优化 相似文献
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刘纯廉 《中国铸造装备与技术》1997,(6):47-48
砂箱内瞬间达到高真空,使贮砂容器内型砂形成高速砂流从砂箱两侧射入,均匀地充满砂箱并达到一定的预紧实,最后加压紧实砂型。采用L形底板小车和U型压铁替代传统的平板小车、压铁和套箱系统,使砂型在浇注时如同有砂箱一样。 相似文献