560吨热壁加氢裂化反应器(2 1/4Cr-1Mo)锻件材料高温时效及热强性能试验研究

本文主要通过对560吨热壁加氢反应器用锻件材料(21/4Cr-1Mo),经在回火脆性敏感温度470℃下长期时效后的常规性能、特殊性能的测试结果,分析、讨论高温长期时效对该材料的实际影响程度;并通过对该材料热强性能的试验结果的分析,探讨其运行的安全可靠程度。     

电站锅炉用改进型9Cr-1Mo耐热钢高温蠕变行为研究

对电站锅炉用改进型9Cr-1Mo耐热钢进行了高温蠕变试验,获得了其在565℃和650℃条件下的蠕变应变-时间曲线。研究了不同蠕变温度和应力水平对材料蠕变寿命的影响规律。基于蠕变试验数据,分析了最小蠕变速率与应力、蠕变断裂时间之间的关系。结果表明:在565℃和650℃下应力指数n的值分别为20. 02和9. 44。通过分析试验数据,对其蠕变寿命进行了预测。通过金相、断口等分析,研究了蠕变过程中的微观组织演变规律。     

2 1/4Cr-1Mo-V钢抗氢致开裂性能的研究

将传统的电解充氢装置加以改进,并以改进的充氢装置对2 1/4Cr-1Mo-V钢进行氢致开裂试验.通过改变各种充氢参数进行氢致开裂试验,试验结果表明钢中的氢浓度是影响材料氢致开裂的重要因素.     

改良型2.25Cr-1Mo钢板的高温强度

＠思娟据“火力原子力发电”１９９８年２月号报道，日本大同工业大学和新日本制铁株式会社共同研制了改良型２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢。精炼工业促进了Ｖ－改良型２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢（即Ｍｏｄ２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢）成功的研制。该钢种不仅有优异的耐氢蚀性，而且有高的蠕...     

21/4Cr-1Mo钢焊后产生焊接裂纹的原因分析及其返修措施

针对 2 1 /4Cr-1Mo钢焊接后产生裂纹的原因进行了分析 ,结果表明 ,产生裂纹的主要原因是氢浓度过高而引起的氢致延迟裂纹 ,并根据实际的产品特点提出了合适的返修措施     

高温螺栓钢18Cr1Mo1VTiB

一种新的含Ｂ高温螺栓钢已试制成功,其力学性能与２０ＣｒｌＭｏｌＶＮｂＴｉＢ钢相当,工艺性能更好,已在３００ＭＷ机组中使用。     

560吨锻焊结构热壁加氢裂化反应器2 1/4Cr-1Mo锻件材料性能的试验研究

本文主要讨论了560t加氢裂化反应器工作的可靠性。测量了2 1/4 Cr-1Mo锻件的常规性能及特殊性能,包括机械性能、步冷后的脆性转变温度、低周疲劳、断裂韧性以及高温持久强度。通过分析和讨论,说明该反应器在运行中的安全可靠性。     

基于参数回归模型的2．25Cr-1Mo钢蠕变断裂时间统计分析

基于多种寿命数据分布,包括指数（Exponential）、对数正态（Log—Normal）、威布尔（weIbull）、广义GaITIFna以及对数罗吉斯提克（Log—I。ogistic）分布,采用MansonHaferd时间一温度参数模型对2．250r1Mo（T22）铜的蠕变断裂时间进行了回归分析,对比研究了基于不同分布模型的蠕变断裂时间与温度和应力的关系、模型拟合优度以及各种模型蠕变断裂时间中位值与5％分位值的差异．结果表明：除Exponential分布模型不适用以外,Log—Normal、we．hull、广义G8mma和Log—I。ogistic分布模型均适用于蠕变断裂时间数据;这4种模型对蠕变断裂时间中位值的估计均相近,但是对低分位值的估计有所不同,特别是在数据分散度较大时,蠕变断裂时间低分位值的差异较为显著,其中Wemull分布模型的蠕变断裂时间低分位值显著低于其他模型．因此,宜采用多种分布模型对2．25Cr-1Mo铜进行综合统计分析,以正确预测其蠕变寿命或长时服役应力．     

20Cr1Mo1VNbTiB 高温螺栓钢的组织遗传性

20Cr1Mo1VNbTiB 高温螺栓钢是原上海汽轮机锅炉研究所,上海汽轮机厂,哈尔滨汽轮机广联合研制成功的新钢种。从工业性生产到推广使用已经十余年了。北京东郊热电厂的苏 BΠT—50—3型550℃120ata5万千瓦汽轮机用此钢取代25Cr2Mo1VA 钢(Эu723)作汽缸和汽门螺栓,巳安全行运达4万小时左右;四川成都热电厂的苏BΠT—25—3型500℃90ata     

超临界汽轮机9Cr-1Mo汽缸补焊

介绍了超临界汽轮机9Cr-1Mo高压内缸补焊试验研究,制定了合理的工艺,已应用于超临界机组汽缸焊接生产。     

9Cr-1Mo-Nb-V钢用的CM-9Nb焊条

前言适用于在高温和高压下使用的9Cr1Mo-Nb-V钢已研制成功,其高温强度高于9Cr-1Mo钢(如JIS STBB-26,A213-T9等钢)。这些称之为改进型9Cr-1Mo或超9Cr及TEMPALOYF9等新发展的钢种,其适用性已通过在火电和核电厂的实际应用得到检验。研制了适用于这些新发展钢种的CM-9     

ZG15Cr2Mo1钢组织稳定性的评价

通过透射电镜和选区电子衍射观察和鉴别了在５３８℃应力时效过程中，ＺＧ１５Ｃｒ２Ｍｏ１钢中碳化物的形貌与类型，并对其组织稳定性进行了评价，为主汽阀的安全服役提供了依据。     

1Cr12Ni2W1Mo1V钢的补充试验

通过对１米叶片材料１Ｃｒ１２Ｎｉ２Ｗ１ｍｏ１Ｖ钢在提高强度等级后的力学性能补充试验,可以看出１Ｃｒ１２ＮｉＷ１Ｍｏ１Ｖ钢在１０１０℃油淬,在５７０℃回火处理后,其塑性,韧性完全能满足日立６００ＭＷ汽轮机末级４０英雨叶片材料１２％Ｃｒ－Ｎｉ－Ｍｏ－Ｖ钢的要求。     

12Cr2Mo1钢药芯焊丝电弧堆焊ENiCr3T0-4工艺研究

采用药芯焊丝电弧焊研究了在12Cr2Mo1钢基材上堆焊Inconel 600(ENiCr3T0-4)耐蚀层的工艺性能。此工艺技术主要用于实现压力容器法兰圆角处、环缝补焊部位等的堆焊过程。通过对试件的堆焊层无损检测以及化学成分、宏观及微观组织、力学性能和耐晶间腐蚀性能的理化性能检验项目进行验证,结果表明,采用该焊接工艺方案,可以获得优质的堆焊焊道,堆焊层的各项性能满足标准要求。     

2Cr12Ni2W1Mo1V长叶片钢研制报告

文章介绍了大功率汽轮机末级叶片材料应具备的优良特性；     

超超临界汽轮机用ZG13Cr9Mo2Co1VNbNB钢的组织与性能研究

介绍了1000MW等级超超临界汽轮机组大型铸件用材ZG13Cr9Mo2Co1VNbNB钢。通过相图计算、模拟焊后热处理,对比了材料的组织性能变化。试验结果表明:ZG13Cr9Mo2Co1VNbNB钢正火+高温回火后为典型的板条马氏体组织;材料中未形成Laves相;模拟焊后热处理降低了材料的屈服强度和韧性,塑性有所提高。     

国产4Cr9Si2 4Cr10Si2Mo气阀钢的性能及状况

以硅和铬作为主要合金元素的马氏体气阀钢约在1930年开始使用,其牌号为8.5Cr—3si（Silchromel）钢,到1941年英国正式列入标准为En52。之后,法国年用含Mo的Si—Cr钢制作内燃机气阀即10Cr—2Si—1Mo钢这类钢至今各国仍在使用,美国的HNV3,HNV1;英国的401S45; 日本的SUH1, SUH3,德国的X45CrSi9,X40CrSiM82）苏联4X9C2,4X10C2M等都是相类似钢种。我国长期沿用苏联ΓOCT标准,使用4Cr9Si2和4Cr10Si2Mo钢广泛用于中、小型内燃机（尤其农机动力）的排气阀。本文就国产4Cr9Si2、 4Cr10Si2Mo钢的性能作了些试验、供有关参考:     

高速列车轴承用20CrNi2Mo钢热变形规律

采用MMS-300热力模拟试验机,研究20CrNi2Mo轴承钢在850~1150℃,应变速率0.01~10s~(-1),变形量为0.8条件下的热变形规律。结果表明:应变速率低于1s-1、变形温度在1050℃以上变形时,实验钢发生了明显的动态再结晶,其动态再结晶形核机制主要为晶界弓出。确定了热变形激活能为479.499k J/mol以及Z参数,根据实验数据回归建立了20CrNi2Mo轴承钢流变应力方程。