某铁路车辆厂含油废水混凝预处理试验研究

西北某车辆厂含油废水为达到回用水要求,需对其进行深度处理。混凝作为预处理,其效果好坏直接影响气浮及精细过滤,为此进行了影响混凝效果因素的正交试验。通过研究确定出适合该厂水质的混凝预处理控制条件为：混凝剂种类为PAC（I）,投加量为30 mg/L,搅拌速度250 r/min,搅拌时间90 s,助凝剂用量为0.4 mg/L。使混凝后出水浊度、COD、油分别在4.5 NTU、55 mg/L、6.0 mg/L左右,与原来混凝后出水浊度10~26 NTU、COD60~92 mg/L、油7.4~10.6 mg/L相比有较大提高,为后续处理作了稳定可靠地保。     

环氧丙烷和苯乙烯生产废水强化混凝除磷试验研究

环氧丙烷和苯乙烯生产废水具有碱度和浊度高,含磷浓度低的特点,为确保其达标排放,采用三氯化铁和PFAC为混凝剂进行强化混凝除磷除浊试验。试验结果表明,除磷率和除浊率受原水碱度和混凝剂投加量的影响,将原水pH值调至8.0～8.5以后,混凝剂投加量大大降低,且出水总磷及浊度可降低至0.5 mg/L、 10 NTU以下,处理费用大大降低。     

渤海湾反渗透海水淡化预处理新工艺

通过对天津市1000m^3／d反渗透海水淡化示范工程及100m^3／d海水淡化工程预处理部分的对比试验,得到不同海水水质的预处理效果对比数据。试验结果表明,新预处理工艺可将出水浊度降低至1NTU以下,总铁含量可降低至0．1mg／L以下。和原预处理工艺比较,新预处理工艺具有占地面积小、运行成本低、出水水质优等优点。     

磁混凝-高氨回用联合处理黑臭水体研究

基于磁混凝技术的高效除磷和快速沉降的优点和氨氮去除率低的不足，建立了一种无倒吸可稳定运行的低温加热负压抽气高氨回用技术，最佳抽气时间为15 min，进水pH为11.5；黑臭水301.9 mg/L氨氮的回收率为99.6%。通过正交实验明确磁混凝工艺出水TP、COD、浊度和TN的显著性影响因素是聚铁投加量和pH，并结合单因素实验确定磁混凝最佳工艺条件为：聚铁75 mg/L、磁粉300 mg/L、pH 7.5、PAM最佳用量1.0 mg/L；对黑臭水中浓度分别为950 NTU、5 911 mg/L和13.4 mg/L的浊度、COD和TP的去除率分别为99.1%、97.0%和98.3%。将磁混凝与低温加热负压抽气联用处理高有机质高氨氮的黑臭水体，与现有技术相比，COD、TP和氨氮去除率提升24%以上，具有显著优越性。     

连续微滤分离膜和硫酸铝混凝除氟的研究

天津经济技术开发区污水处理厂二级出水的氟离子质量浓度为1.8-3mg／L,研究去除二级出水中氟离子对超标的地下水或其他高氟水的开发、利用具有重要意义,作者主要研究了硫酸铝混凝除氟工艺,并提出和探讨连续微滤膜分离技术(CMF)和铝盐混凝组合除氟的新工艺。CMF系统出水中氟离子质量浓度小于1mg／L,系统出水的SDI值小于3,悬浮物质量浓度低于5mg／L,浊度低于0．5NTU,实验结果令人满意。     

混凝-沉淀与混凝-气浮用于海水浸没式膜过滤的对比研究

采用混凝-沉淀-SMF和混凝-气浮-SMF对渤海湾海水进行净化处理,考察了2种工艺作为反渗透海水淡化预处理的净化效果及运行稳定性。结果表明,气浮或沉淀后的海水经SMF处理,出水浊度均小于0.3 NTU,颗粒物去除率在98%以上,总铁质量浓度小于0.1 mg/L,SDI_(15)稳定在1左右,COD_(Mn)小于1 mg/L,达到了反渗透膜的进水水质要求;但是混凝-沉淀-SMF的膜比通量衰减速度明显小于混凝-气浮-SMF,且反洗后膜比通量恢复率较高。从出水水质、运行稳定性和经济性上考虑,混凝-沉淀-SMF优于混凝-气浮-SMF。     

混凝-沸石-微滤联用工艺处理景观海水试验研究

采用混凝-沸石-微滤联用工艺对景观海水进行深度处理,探讨该工艺对景观水体主要污染物的去除效果。结果表明,该组合工艺对景观海水净化效果明显,在连续运行条件下,出水的水质稳定,浊度、色度、总磷、氨氮、COD_Mn浓度分别低于1.0 NTU、25（°）、0.1 mg/L、0.5 mg/L和4 mg/L,未检出粪大肠菌群,处理后的水质达到《地球水环境质量标准》GB 3838-2002中Ⅳ类水质标准,能够满足景观用水的要求。该试验结果为景观海水强化处理技术提供了理论依据。     

水中单宁酸对强化混凝除污染的影响研究

研究了水中单宁酸在聚合氯化铝做混凝剂时对常规混凝、高锰酸钾预氧化强化混凝以及预氯化强化混凝的影响。结果表明,常规混凝下单宁酸含量的增加对混凝除浊有一定的效果。随着单宁酸投加量从0增加到5mg／L,滤后水的浊度呈现下降趋势,最低可达0．56NTU,但对于有机物的去除影响不大。高锰酸钾预氧化条件下当单宁酸投量小于2mg／L时,增大单宁酸投量有助于浊度的去除,过多则不利于混凝。预氯化下增加单宁酸投加量有助于浊度的去除,但对出水UV254影响不大：随着单宁酸投加量从0增加到5mg,L,出水的CODMn先降低,后增加。     

铝型材表面处理废水处理与回用的试验研究

采用混凝+微滤膜组合工艺处理与回用铝型材表面处理废水,考察了对废水中主要污染物Al3+、S042-及浊度的去除效率以及出水回用于脱脂、碱蚀、中和、氧化等工序水洗的可行性.组合工艺稳定运行2周,尽管进水水质变化较大,但出水浊度稳定在10 NTU左右,Al3+和S042-质量浓度稳定在8 mg/L和1000 mg/L左右,出水水质完全可满足脱脂、碱蚀、中和、氧化等工序后水洗环节的用水要求.     

涡流电凝聚-气浮-接触过滤组合工艺处理洗车废水的试验研究

采用涡流电凝聚-气浮-接触过滤组合工艺对洗车废水进行了试验研究,讨论了操作电压（U）、电流强度（I）、电解时间（t）、pH值等因素对处理效果的影响,结果表明,其在最佳试验条件U为25V,为0．6A,t为10min,pH值为7～7．5下,水中CODcx的质量浓度从144．45mg／L降到60．96mg／L,浊度从39．06NTU降低到4．61NTU,CODca和浊度去除率可分别达到57．8％和88．2％,处理水质达到污水综合排放标准的一级排放标准。同时还将该工艺与化学混凝工艺进行了对比试验,发现该工艺处理效果优于化学混凝。     

高锰酸钠预氧化在混凝过程中的助凝作用

研究了高锰酸钠预氧化对混凝过程的助凝作用。实验结果表明,高锰酸钠在投加量1mg/L时就具有明显的助凝效果,在投加量2mg/L时,沉淀后水的浊度下降了76%左右,比单独使用硫酸铝的浊度降低了20%~25%,同时高锰酸钠预氧化对高浊度水也有较好的助凝作用。原水的温度、pH值对其助凝效果影响较小,水中锰离子的存在有一定的助凝效果。     

涡流电凝聚-气浮-接触过滤组合工艺处理洗车废水的试验研究

采用涡流电凝聚-气浮-接触过滤组合工艺对洗车废水进行了试验研究,讨论了操作电压(U)、电流强度(I)、电解时间(t)、pH值等因素对处理效果的影响,结果表明其在最佳试验条件U为25 V,I为0.6 A,t为10min,pH值为7～7.5下,水中CODCr的质量浓度从144.45 mg/L降到60.96 mg/L,浊度从39.06 NTU降低到4.61NTU,CODCr和浊度去除率可分别达到57.8%和88.2%,处理水质达到污水综合排放标准的一级排放标准。同时还将该工艺与化学混凝工艺进行了对比试验,发现该工艺处理效果优于化学混凝。     

海水洗浴废水的混凝特性及其作用效果研究

采用iPDA在线检测技术和Turbiscan稳定性分析仪对海水洗浴废水的混凝特性进行了研究,通过设计正交试验确定了最适宜的混凝反应条件,并考察了混凝对海水洗浴废水中主要污染物的处理效果。研究结果表明,硫酸铝对海水洗浴废水的混凝效果较好,絮凝剂投加量影响絮体形成尺寸及其沉降性能。硫酸铝和阳离子聚丙烯酰胺联合使用可以提高海水洗浴废水中污染物的去除率,较适宜的混凝条件为：AS和PAM投加量分别为50.0和0.5 mg/L,250 r/min快速搅拌2.5 min,60 r/min慢速搅拌20 min,静沉25 min。在较适宜的混凝反应条件下,其对浊度、LAS和COD_Cr的去除率分别为93.13%、74.64%和42.92%。     

混凝沉淀预处理洗浴废水试验研究

采用混凝沉淀法预处理洗浴废水,探讨混凝搅拌强度、混凝剂投加量、废水pH值及沉淀时间等因素对CODCr及浊度去除率的影响,研究混凝沉淀工艺的最佳运行条件。试验结果表明,混凝沉淀的最佳运行条件为:中速搅拌(100 r/min)2 min,慢速搅拌(30 r/min)5 min,沉淀时间为15 min;PAC和PAM投加量分别为40、2.5～3.5 mg/L,pH值为6～9。在此条件下,废水中CODCr和浊度的去除率分别达到76%和81%。采用混凝沉淀预处理,可以大大减轻后续处理单元的负荷,为洗浴废水处理后回用提供了保障。     

聚二甲基二烯丙基氯化铵在给水除藻中的作用

在原水浊度大于100NTU时,聚二甲基二烯丙基氯化铵阳离子絮凝剂作为水处理中的助凝剂能明显提高混凝效果,降低出水浊度,提高除藻率。但聚二甲基二烯丙基氯化铵投加量不能超过0.2mg/L,投量过大反而降低混凝效果,适宜投量为0.1～0.2mg/L,其最佳投加条件为先投聚合氯化铝20mg/L再投聚二甲基二烯丙基氯化铵0.1～0.2mg/L。在pH值为7～8的中性原水中,经处理出水沉淀后浊度可降至3NTU,除藻率为86.1%。     

PAC-PDMDAAC复合絮凝剂净化海水的絮凝特性及其絮凝条件优化

以聚合氯化铝（PAC）和聚二甲基二烯丙基氯化铵（PDMDAAC）为原料制备了PAC-PDMDAAC复合絮凝剂,将其用于海水的净化处理。考察了PDMDAAC与Al的不同质量比对絮凝指数FI、形成絮体厚度及体系稳定动力学参数的影响,确定了PAC-PDMDAAC复合絮凝剂的PDMDAAC/Al最适宜配比。采用Box-Behnken响应面法分析了絮凝剂投加量、反应pH值之间的交互作用及其对浊度和COD_Mn去除效果的影响。实验结果表明：与聚合氯化铝（PAC）相比,PAC-PDMDAAC复合絮凝剂净化海水过程中形成絮体更大,沉降性能更好;随着PDMDAAC与Al质量比的增大,絮凝指数FI曲线上升越快速,絮体分层厚度越大,沉降速度越快,稳定动力学参数越大。PAC-PDMDAAC复合絮凝剂的最适宜混凝条件为：反应体系pH值为7.5,絮凝剂投加量为15.3 mg/L,在该条件下复合絮凝剂对海水COD_Mn和浊度的去除率均值分别为65.2%和87.4%,实验结果与响应曲面模型预测值基本相符。     

高锰酸盐复合药剂的制备及其强化混凝的效能

以高锰酸钾为主剂．研究了高锰酸盐复合药剂中三种成分的配比,同时考察了其对混凝处理的强化效应。研究结果表明：与常规的混凝处理及仅投加高锰酸钾预氧化的混凝处理工艺相比,高锰酸盐复合药剂预氧化对混凝处理具有很好的强化效应,能显著提高混凝对浊度、有机物等污染指标的去除效率。在达到相近的出水水质时,投加0．8mg／L的高锰酸钾、10mgm的A组分和8mg／L的B组分,聚合氯化铝的投加量约减少50％。     

悬浊液透光脉动颗粒在线检测技术及其应用(续3)--透光脉动颗粒检测技术的应用

将透光脉动颗粒检测装置用于监测和控制混凝过程,结果表明,检测值R可以很好地反映一般浊度水混凝过程中悬浊颗粒聚集状态的变化情况,与显微摄影法测得的结果相吻合.检测值R与浑液面沉速一样可作为高浊度水絮凝研究的指标,而R值的检测较浑液面检测简便、快速并可"联机”操作.以R值为控制参数的高浊度水絮凝投药反馈控制系统的控制精度高、实时性强,控制性能好.     

Response surface methodology approach to optimize coagulation-flocculation process using composite coagulants

Response surface method and experimental design were applied as alternatives to the conventional methods for optimization of the coagulation test. A central composite design was used to build models for predicting and optimizing the coagulation process. The model equations were derived using the least square method of the Minitab 16 software. In these equations, the removal efficiency of turbidity and COD were expressed as second-order functions of the coagulant dosage and coagulation pH. By applying RSM, the optimum condition using PFPD₁ was coagulant dosage of 384 mg/L and coagulation pH of 7.75. The optimum condition using PFPD₂ was coagulant dosage of 390 mg/L and coagulation pH of 7.48. Confirmation experiment demonstrated a good agreement between experimental values and model predicted. This demonstrates that RSM and CCD can be successfully applied for modeling and optimizing the coagulation process using PFPD₁ and PFPD₂.