大型锅炉减温器失效原因分析

减温器在实际运行中由于结构、材质、装配间隙、运行环境恶劣等原因,经常出现裂纹,造成笛形管成块脱落,致使减温器联箱本体裂纹,直接影响减温水的控制与过热蒸汽温度的调节效果.运行表明,制作笛形管的材料耐热钢比不锈钢好,喷孔直径大小、装配间隙的调节和喷管厚度的选取也十分重要.将原不锈钢喷管更换成耐热钢喷管,加大喷孔直径,加厚喷管厚度,调紧装配间隙,并对裂纹深10 mm以上的减温器联箱进行扩孔处理,对10 mm以下的进行堆焊处理,将未裂纹的减温器联箱进行焊缝重叠处理,取得明显效果.     

军粮城发电厂2、3、4号炉喷水减温器扩压管的损坏

天津军粮城发电厂2、3、4号炉均为哈尔滨锅炉厂生产的HG—230/100型炉。原设计烧煤,后改为烧油。锅炉仅设置一级减温器,装在低温过热器出口联箱后。减温器型式为文氏管混合式喷水减温器。其设计参数为: 进汽温度438℃,出口汽温403℃,进汽量220吨/时,减温水量10吨/时,给水减温,     

某电厂锅炉减温器喷头缺陷检验及原因分析

减温器是电站锅炉的重要组成部分，关系到锅炉能否安全可靠的运行，提供符合要求的过饱和蒸气，使得汽轮机能够达到理想的工作状态，然而由于减温器在制造和运行过程中的许多不确定因素，使得减温器喷头可能产生裂纹等缺陷，最终将导致减温器的减温水直接冲刷减温器联箱简体，这对锅炉的安全运行造成极大的威胁，本文通过对某电厂锅炉定检中发现减温器缺陷原因分析，通过元损检测方法查出潜在缺陷，防止隐患的扩大，同时对锅炉定检中如何对减温器检验以及缺陷产生的原因进行了探讨。     

关于喷水减温器混合管的长度

喷水减温器一般布置在过热器的联箱或过热蒸汽连接管道内。为了防止未汽化水滴直接接触联箱或管道内壁,保证联箱和管道的安全,在喷水点后常设置内衬混合管,如图所示. 混合管的长度L是根据减温水的汽化长度来确定的。若混合管太短,在其出口处水滴还未汽化完毕,部份水滴就可能直接落到联箱或管道内壁,使其内壁因温度交变产生裂纹;若混合管太长,既浪费了材料,更使布置十分困     

关于喷水减温器混合管的长度

喷水减温器一般布置在过热器的联箱或过热蒸汽连接管道内。为了防止未汽化水滴直接接触联箱或管道内壁,保证联箱和管道的安全,在喷水点后常设置内衬混合管,如图所示. 混合管的长度L是根据减温水的汽化长度来确定的。若混合管太短,在其出口处水滴还未汽化完毕,部份水滴就可能直接落到联箱或管道内壁,使其内壁因温度交变产生裂纹;若混合管太长,既浪费了材料,更使布置十分困难。因此,确定合适的混合管长度,也就是确     

桥电二厂3#炉再热喷水减温器失效分析及检测

桥头发电二厂3^#炉运行不到一万小时，发现再热微量喷水减温器联箱内表面的顶部有龟裂裂纹，对有缺陷减温器联箱进行解决失效分析，找出失效的原因，同时还分析探讨了利用超声波检测联箱内壁裂纹所需技术条件和检测方法。     

TП—130锅炉面式减温器联箱制造时变形的控制

ＴП—１３０锅炉面式减温器联箱制造时变形的控制阜新发电厂李光彦，苏蔚前言阜新发电ＴП—１３０炉面式减温器联箱经运行３０多万小时后发现多处孔桥裂纹，已不能使用，必须迅速更换。为节约资金和尽快发电，我厂自制面式减温器联箱（以下简称联箱）。联箱的制造要经过...     

锅炉过热器二级减温器裂纹原因分析及对策

温器内壁有可自由膨胀的内套筒,以防止减温水直接作用于减温器管道内壁而产生裂纹,减温器结构及喷雾管布置见图2。2 过热器二级减温器裂纹分布情况 裂纹分布点见图1,2。 (1) a点:塞块与喷雾管连接部位有3/4圆周环向裂纹。 (2) b点:喷雾管孔区域发生孔间裂纹,壁厚方向的管子孔间断裂脱落,孔区域出现环向不规则的断裂、甚至完全断开。 (3) c点:喷雾管与管接头焊接部位开裂。 (4) d点:喷雾管用孔圆周方向发生裂纹,裂纹分布为环向、龟裂、沿壁厚方向发展,最深处80 mm、长50 mm。 (5) e点:喷雾管管接头裂纹由内壁向外下部。 …     

超超临界机组锅炉减温器典型失效案例分析

喷水减温器是目前超超临界机组重要的汽温调节方式,通过对近几年超超临界机组中出现的典型减温器结构(包括旋涡式、多孔喷嘴式以及莫诺克式等)失效案例进行分析,研究造成其断裂失效的机理。结果发现:低温减温水与减温器喷嘴之间温差大,导致减温器喷嘴产生巨大的温差热应力是造成减温器出现裂纹的主要原因。低温减温水投用频繁,造成减温器内壁出现骤热骤冷的交变应力,加快了减温器的热疲劳失效。另外,部分减温器设计不合理,如喷水管存在膨胀受阻、结构突变或与集箱存在横向间隙,从而导致喷水管振动加剧产生机械疲劳开裂,这也是某些结构的减温器失效的重要原因。     

600 MW机组锅炉减温器断裂原因分析及改进措施

分析了某电厂600 MW机组锅炉过热器减温器断裂的原因,认为其主要是减温水引进管与喷雾管壁温温差大、减温器入口管座与入口管的焊接缺陷以及喷雾管与入口管异种钢焊接存在弊端等。对此,提出了更换材质、减少壁厚、改进焊接和检验方法等措施,实施后,没有再出现减温水管道振动及其它异常现象,设备运行稳定。     

锅炉喷水式减温器改装的几个问题

早期国产高压锅炉,采取减温器联箱与过热器联箱合用的方案。蒸汽从上一段过热器流入联箱在减温器外夹缝改变流向180°转弯经减温器流入下段过热器。减温器多选用水室文丘里型结构,部分选用单喷头式结构。两种减温器运行后极易损坏,尤其高温段减温器最为严重。损坏之处如水室内壁喷孔间和壁厚过渡部位有裂纹,水室与进水管连接焊缝断裂,喷头或连接水管根部断裂,扩压管、混合管(即保护套管)断裂和变形位移及其支承部件脱落等。     

杨柳青发电厂1号炉集汽联箱裂纹原因分析

天津杨柳青发电厂1号机组是频繁启停的调峰机组，锅炉累计运行13万h后，集汽联箱外表面多个区域出现较密集的纵向细裂纹，主要分布在联箱两肋，打磨处理后又多次出现。对该更换下的集汽联箱进行了试验分析，得出试验结果及结论为：其力学性能已低于标准，金相组织老化，具有蠕变后期特征，频繁启停时的热应力促使蠕变裂纹的产生和发展。联箱外表面出现的裂纹是沿晶蠕变微裂纹。建议控制运行温度，特别是严格控制频繁调峰时的启停速度，并对电厂相同材料的联箱进行重点检验。     

疏水扩容器减温水管道强烈振动和高噪声分析

华能珞璜发电有限公司(珞璜电厂)三期2×600 MW机组疏水扩容器减温水管道存在强烈振动和高噪声的现象,试验分析认为,减温水喷管喷孔孔径偏大是造成减温水管道产生振动和高噪声的主要原因。通过对减温水喷管的喷孔数和孔径进行改进,成功消除了减温水管道的强烈振动和高噪声的问题。     

再热蒸汽喷水减温器喷嘴改进

我厂9号炉喷水减温器后的再热器热段曾经发生泄漏、通过对减温水汽化时间及汽化长度的验算,找出了金属材料产生疲劳裂纹的原因,对9号炉再热器减温器喷嘴进行了改进,效果良好。     

再热蒸汽喷水减温器喷嘴改进

我厂9号炉喷水减温器后的再热器热段曾经发生泄漏。通过对减温水汽化时间及汽化长度的验算，找出了金属材料产生疲劳裂纹的原因，对9号炉再热器减温器喷嘴进行了改进，效果良好。     

440t/h循环流化床锅炉汽温超温的处理

河南新乡电厂 4 4 0t/h循环流化床锅炉在调试运行初期 ,出现过热蒸汽、再热蒸汽超温现象。分析其原因是过热器和再热器受热面吸热面积设计太大 ,减温水流量设计太小。经过对减温器进行改造和减小再热器受热面面积 ,超温问题得到了解决。     

旋涡式减温器喷咀振动校核的计算方法

旋蜗式减温器为近年来国外引进机组上采用的新结构的喷水减温器,其结构如图1所示。从目前国内电厂运行实践和一些冷态试验得知,该结构在运行性能方面比国产锅炉沿用的减温器有明显的长处,如雾化质量好,减温幅度较大,可用于减温水量变化频繁的工作条件等。因此某些电厂在改进减温器时对这种新结构颇感兴趣,有的已在采用。对照沿用的喷水减温器结构(“小喷头”式及水套式),普遍存在喷头振断或水室     

200MW汽轮机高压转子失效的分析

徐州电厂~#6机系东方汽轮机厂制造的第18台200MW汽轮机。1985年12月20日投产运行3076.8小时后,在1986年6月22日发生重大事故。高压缸进水、推力瓦严重烧毁,导致高压转子叶轮与隔板相摩擦,造成严重损伤,经大修后于1986年10月重新投入运行,经过10627小时的运行后又因油膜振荡而被迫于1988年7月29日停机大修。解体后发现该机高压转子的第三级叶轮的出汽侧产生40条裂纹,分布在5只平衡孔附近和2只销钉孔上,始裂于轮缘而向轮心发展,裂纹最长的为66mm,最深的为5.5mm。经鉴     

技术问答

技术问答问：为什么表面式减温器的减温水要通过混合器后再进入省煤器？答：因为有些中压炉的给水采用软化水,软化水的含盐量较高,为了防止过热器结垢,不能采用混合式减温器而必须采用表面式减温器。有些中压炉为了提高给水温度,避免或减轻省煤器的低温腐蚀,也采用表...     

消除减温器管板焊接热应力的简易方法

我厂是一个调频厂,锅炉负荷变化很大,因此减温器进水调节频繁。3炉是上锅五九年出厂的35吨/时抛煤式链条炉。自六○年投产使用已有二十二年之久。减温器为表面式。管板和钢管束长期在频繁的温度变化下工作,由此产生的交变应力很大。近年来管板开裂,钢管束泄漏,虽然过去采取补焊措施,但由于补焊技术不当,补焊后又未热处理,因此越补裂纹