土的渗透变形及反滤设计

本文主要讲述无粘性土排水反滤设计原理、无粘性土反滤层设计及粘性土反逮料选择.     

无粘性粗粒土的渗透试验研究

无粘性粗粒土颗粒组成具有较大分散性特点,其渗透系数受颗粒组成影响较大.为了探寻无粘性粗粒土级配对渗透系数的影响,通过室内试验方法进行不同级配的无粘性粗粒土渗透试验研究,试验结果表明,无粘性粗粒土渗透系数与其颗粒级配具有相关性.以太沙基公式为例,将原有公式修正为与级配参数相关的函数表达式,从而体现出无粘性粗粒土渗透系数与级配的关系,为无粘性粗粒土的工程特性进行了有益的探索.     

粘性类土的起动模式研究

本文回顾了粘性类土起动临界条件现有的研究成果，讨论了研究中存在的难点和不足。通过和土力学中粘性土边坡滑动稳定分析类比，认为河流中粘性类土的起动分析可借鉴土力学中粘性土边坡稳定分析的研究成果。在此基础上，提出一种粘性类土的起动分析的新模式。初步的讨论表明，此模式是正确的。关于此模式的具体应用将有续文进一步讨论。     

非饱和粘性土的动力特性

本文论及应变幅值在10~(-4)以下的非饱和粘性土动力特性。用共振柱法对4种不同含水量的粘性土进行的试验结果表明,在周围应力和应变幅值不同的条件下,非饱和粘性土的动力特性,随饱和度的改变而变化;在相同周围应力和应变幅值条件下,非饱和粘性土的动剪切模量随饱和度的增长而下降,阻尼比随饱和度的增长而加大。     

挡土墙后土体滑梁面及土压力变分理论分析

一、引言 挡土墙后土体滑裂面及土压力现今仍广泛采用库仑及朗肯平面假定的方法。众所周知,对无粘性土的主动土压力朗肯平面假定所得值偏大,而库仑的结果则又偏小。但对被动土压力,朗肯所得值过小,而库仑的结果则又过大,以致不能为实践所采用。文献[1—4]介绍了粘性土平面假定下主动土压力计算方法。近代土力学已肯定即使是无粘性土滑裂面也是曲面,因此再用平面去处理粘性土已不十分恰当,对粘性土的被动土压力用平面处理则更失去实用意义。鉴于土压力仍存在上述不足之处,故仍有探讨的必要,这就是本文研究的目的。     

速率过程理论在粘土蠕变模拟中的应用

介绍了速率过程理论及其相应的粘性土蠕变模型的推导,选取淮阴三类不同土质的粘性土样开展了蠕变试验研究,分别制备了各向异性和各向同性的结构试样,获得了相应的蠕变试验成果,最后用速率过程理论模型对试验成果进行了拟合.研究成果表明以速率过程理论为基础而建立的蠕变模型能有效地模拟不同土质粘性土的蠕变过程、趋势和变形,反映出粘性土土性的本质特点,使土质学和土力学紧密地结合在了一起.     

浅层粘性土给水度测试方法的对比研究

给水度在地下水资源计算中是关键性的水文地质参数,在有粘性土分布,尤其是黄土分布的灌区,潜水水位变幅带以及部分潜水含水层,计算降水入渗系数、灌溉入渗系数以及蒸发率等都需要求知粘性土给水度值。本文为了获得粘性土给水度值,采用了疏干漏斗法、非稳定流抽水试验法以及粘性土给水度仪室内测定法等进行测试对比,试图找出合理的方法,以解决当前生产急需。     

闸坝泄流局部冲刷问题(五)——粘性土的局部冲刷

上面所总结的各类型冲刷公式,由于来源于模型试验中各种松散颗粒模型砂的冲刷资料,因此只能适用于粒状的非粘性土的河床,还不能直接计算粘性土的冲刷深度。但是由于冲刷公式在结构上的有利条件,式中的分母就是起动流速的关系式,所以只要根据一个适当的起动流速公式,再结合粘性土的局部冲刷资料加以分析就能把上述公式应用于粘性土冲刷的计算中。现在以闸坝下游局部冲刷公式为例:     

无粘性土压实效果与含水量关系的探讨

无粘性土的压实度效果与其含水量有较大的关系,通过对不同含水量下的无粘性土进行振动压实试验,得出结论,可供实际工程参考采用.     

无粘性粗粒土渗透系数的近似计算

无粘性粗粒土的渗透规律很复杂，只有在细粒含量较多，水力坡降较小时才能满足达西定律。栈析了影响无粘性粗粒土渗透系数的若干因素，并对现有的计算无粘性粗粒土渗透系数的经验公式进行了分析补充。