中压蒸汽系统管道法兰泄漏原因分析

阐述了螺栓法兰接头的工作原理及法兰泄漏的影响因素,结合中压蒸原因汽系统法兰泄漏情况,分析了导致法兰泄漏的原因,并实施了合理的处理方案,解决了法兰的泄漏问题。     

石化装置法兰安全密封技术探讨

法兰密封是石化装置中最常见的可拆卸连接形式,由于法兰在高温高压、易燃易爆、腐蚀性、剧毒介质工况下运行,容易出现各种问题,甚至发生法兰螺栓接头泄漏。文章阐述了法兰密封的机理,分析了法兰泄漏的原因,提出了控制措施。     

局部注胶堵漏在大直径法兰的应用

催化烟气管线运行温度高达700℃,且含有催化剂粉尘,烟气管线上的法兰一旦发生泄漏,需要快速控制泄漏量,否则容易造成泄漏失控而机组被迫停机,所以烟气轮机入口管线高温大直径法兰泄漏的快速应急处理一直是个难题。介绍了某公司催化烟气轮机入口DN1400高温蝶阀法兰突发泄漏的应急处理,通过分析高温蝶阀大直径法兰泄漏的原因,有针对性地对泄漏法兰提出了局部注胶堵漏的技术,该技术的卡具制作简单、现场安装方便。通过采用局部注胶堵漏,快速有效解决了高温蝶阀大直径法兰泄漏问题,探讨出了一种大直径法兰的应急堵漏技术。     

裂解炉注汽法兰泄漏原因分析及对策

本文针对大庆石化48万吨乙烯装置改造中的80U裂解炉注汽法兰泄漏问题进行了全面分析,确定了注汽法兰泄漏着火的原因,并提出了高温下防止法兰密封泄漏的解决办法,在实际使用中证实该方法经济、有效。     

石油化工装置管法兰的泄漏分析

从石油化工装置管法兰的密封机理出发,分别对造成高温和低温管法兰泄漏的原因进行了分析,指出高温法兰泄漏的原因之一是法兰承受过高的轴向拉力和弯矩;低温管道的泄漏最常见的原因是管道安装的附加载荷引起螺栓屈服失效。提出了在设计与安装中预防管道泄漏的措施。     

重叠式重整反应器法兰泄漏原因和对策

为了解决重叠式重整反应器法兰接头泄漏的问题,根据现场反馈的信息,分析了法兰接头泄漏的主要原因。针对主要原因,结合国内尚无法兰接头安装技术规范的实际情况,提出了法兰安装应选用专用设备、专业技术人员操作,制定科学合理的安装程序,选择专用垫片,确定充足的螺栓预紧力,确保法兰密封面热处理后的精加工,以及在设备使用后定期检查、维护法兰、垫片和紧固件等相应的预防措施。有效地降低了法兰泄漏风险,确保反应器安全、稳定操作。     

钢骨架塑料复合管法兰泄漏原因分析及解决措施

通过管道系统设计、管道材料、管道施工、海水系统操作等几个方面,分析了钢骨架复合管法兰泄漏的原因,提出了钢骨架复合管法兰泄漏的解决措施和相关注意事项,有效地控制法兰泄漏,避免对试压和生产造成影响。     

法兰连接螺栓的定力矩紧固在石化装置中的应用

我国90%炼油化工装置的泄漏为法兰密封面泄漏,解决法兰连接的螺栓紧固问题是解决泄漏的唯一途径。该文阐述了法兰定力矩紧固的使用方法、适用范围、条件分析、设备及施工技术流程。证明了法兰螺栓定力矩紧固具有施工简单、工期短、节省人力、劳动强度低、效果好、检修部位使用寿命长等优点。     

炼化装置容器的泄漏风险与控制

压力容器泄漏,内漏污染产品,外漏污染环境,皆影响生命质量。为解决这一问题,在压力容器设计中,通过重新选择法兰接头和管法兰接头的材质,从而控制其泄漏。结合炼化装置工程实例和相关标准规范,对管壳式换热器管束和法兰接头泄漏控制进行了深入的讨论,同时对容器法兰接头和管法兰接头的泄漏与控制进行了详细的探讨,最后给出了相应合理的方案。     

法兰计算方法和垫片性能参数

法兰接头的泄漏是承压设备的主要失效模式之一,如何控制法兰连接的泄漏率在允许范围内是工程界广泛关注和重视的问题。文章介绍了非标法兰连接的计算方法和发展动态,对比分析了不同计算方法在工程应用中的特点和需注意的问题,指出保证法兰接头密封设计的关键在于垫片性能参数与泄漏率和垫片应力的内在关系。     

KR14—337—65E型热采井口装置的研制

针对油田常规双翼式五阀配置的单管热采井口装置结构复杂、成本较高、运输和安装不便等问题,研制出一种KR14—337—65E型热采井口装置。该装置为四阀配置,减少了1套生产闸阀;油管挂直接与小三通连接,减少了转换法兰,也相应减少了漏失点。现场应用表明,该E型热采井口装置满足稠油井自喷、注汽、抽油、测试、拌热等配套工艺的生产技术要求,达到了预期的设计目标。     

水平井注蒸汽测试井口防喷密封装置

为解决水平井注蒸汽测试中高温高压下动密封和连续管注入头超温问题,成功研制了水平井注蒸汽测试井口防喷密封装置。该装置采用二级密封及长密封段自密封方式,采用耐高温氟橡胶、碳纤维及钢垫的组合形式做密封件,采用耐350℃高温导热油自动控制加压密封件,采用水循环冷却管给连续管、密封系统降温,可确保起下时注入头不超温和施工安全。在测试起下过程中,2口水平井井口注汽压力均在13 MPa以上,井口防喷密封装置未发生蒸汽泄漏,注入头处温度低于120℃,完全可以满足高温高压下用连续管测试施工要求。     

BKR热采井口装置研制及推广应用

热采井自喷能力不足时需下入有杆泵抽油管柱,更换采油井口装置,增加了压井,更换井口以及下管柱的时间和成本,增加了井底的热损失,降低了注汽热采效果。为此,研制了BKR热采井口装置。该装置在设计上增加了BOP组合阀及双级光杆密封器,并改进和完善了油管头、阀门,在不动作业设备的情况下,可进行多轮次注汽、采油,实现注汽、焖井、自喷、有杆采油全过程的一体化。产品在叙利亚那塔卡油田应用表明,采用该装置后油井的平均吞吐周期延长28.6%,周期产液量增加44.9%,目前已累计增油1.58×104t。     

基于紧密性的法兰模糊可靠性优化设计方法

提出了螺栓法兰连接模糊可靠性的概念,基于垫片时效泄漏模型和模糊随机概率理论,推导了螺栓法兰连接模糊随机可靠性的计算公式。为减轻法兰质量,降低设备成本,根据设计参数定义了密封可靠性的灵敏度优化参数,同时考虑螺栓法兰连接的紧密性、法兰强度和刚度,研究了法兰模糊可靠性优化设计方法。根据提出的优化设计方法,以某管法兰为例进行了模糊可靠性优化设计,设计得到的法兰既可满足强度、刚度及可靠性的要求,又能使连接系统的泄漏率小于规定指标泄漏率,且优化后其质量减少了16%,设计的法兰安全、经济。     

油田热采注汽系统软化污水结垢原因

中国石化股分有限公司胜利油田分公司现河采油厂乐安油田热采注汽系统于 2 0 0 0年 2月使用软化污水以后 ,在炉管、蒸汽输送管线、井下工具等部位发生了结垢 (结盐 ) ,造成 30 1号湿蒸汽发生器爆管事故。X -射线衍射、能谱元素分析表明 :污水中二氧化硅及钾、钠离子超标 (SiO2 含量 5 0mg/L ,Na+ +K+ 含量2 4 4 4 .7mg/L)导致在高温加热条件下生成硅酸盐沉积是上述部位结垢的根本原因 ,而注汽系统及井下管柱泄漏引起温度、压力改变导致了结垢的发生。建议应对泄漏部位及时维修并研制相应的高温抗垢剂。     

金属垫片接触应力分布的数值模拟

利用ANSYS对不同螺栓载荷下的垫片接触应力分布进行了数值模拟。结果表明,垫片接触应力径向分布是非常不均匀的,垫片外侧接触应力比其内侧大得多。垫片接触应力径向分布除受螺栓载荷和介质压力影响外,还与法兰刚度和垫片几何尺寸有关。     

声波注汽技术初探

注入油层的湿饱和蒸汽向油层顶部超覆推进以及沿高渗透区域指进一直是蒸汽吞吐开采过程中的主要矛盾.为寻找解决这一矛盾的有效方法,在充分分析其成因的基础上,研制了汽动式声波发生装置,并就采用声波注汽技术提高稠油油藏均衡动用程度与注入蒸汽的热效率进行了初步探索.     

稠油热采工具30CrMo和1Cr13材质的腐蚀试验研究

针对热采作业过程中出现的井口装置腐蚀刺漏、井下工具腐蚀破坏等问题,利用高温高压釜模拟油田实际生产环境进行腐蚀试验。分析30CrMo和1Cr13的腐蚀速率,确定其腐蚀类型,为井口装置和井下工具寿命预测提供依据。研究表明:生产阶段,30CrMo为中度腐蚀,1Cr13为轻微腐蚀; 注热阶段,30CrMo为极严重腐蚀,随腐蚀时间延长,平均腐蚀速率减小; 注热7 d时,1Cr13为极严重腐蚀,且有局部点蚀; 注热21 d时,1Cr13为严重腐蚀; 注热阶段腐蚀产物为Fe₃O₄。     

水平井注汽开发浅层稠油油藏参数优化研究

为了进一步提高XJ研究区浅层稠油油藏的开发效果,充分发挥水平井注汽开发技术的优势,结合数值模拟方法,建立了浅层稠油油藏模型,对水平井蒸汽吞吐开采参数进行了优化研究。计算结果表明:以水平井眼位于油层中下部,水平井段长度250~350 m,注汽速度200~250 m3/d,注汽压力5~6 MPa,注入蒸汽干度0.7~0.8,注入蒸汽温度300℃的模式进行开发可获得最优的注汽开采效果。优化结果在研究区浅层稠油的实际应用中取得了较好效果,为研究区增产提供了一定的技术参考。     

边顶水超稠油油藏SAGD蒸汽腔描述及调控对策

受油藏非均质性影响,无隔夹层边顶水的巨厚块状超稠油油藏SAGD蒸汽腔纵向发育不均衡,存在边顶水下泄风险。针对该问题,通过对辽河油田杜84块SAGD蒸汽腔的精细描述,立体刻画了蒸汽腔空间展布特征,并通过数值模拟对SAGD井组停止注汽、降低注汽量、间歇注汽、注非凝析气4种调控方式进行优化对比,论证不同开发方式对蒸汽腔扩展的影响,提出了SAGD蒸汽腔均衡调控对策。结果表明:4种调控方式均可抑制汽腔继续向上扩展,其中,间歇注汽更易于均衡汽腔,节约蒸汽用量,延长开发期,且具有油汽比高,净产油量高的生产特点。该研究对SAGD汽腔描述及控制技术具有技术指导意义。