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内蒙古岱海发电有限责任公司1号机组励磁系统采用瑞士ABB UNITROL5000自并励静止励磁系统。在1号机组由600 MW增容至630 MW改造工程中,为保证励磁系统满足机组运行安全性的要求,根据增容改造后的机组参数对励磁变压器二次电压、励磁变压器容量、灭磁开关弧压、灭磁电阻能容参数进行分析计算,并确定励磁变压器额定容量为7200kVA、二次侧线电压为950 V,灭磁开关、灭磁电阻可以不更换。按照该方案进行机组增容改造后,既节约了改造费用,又保证了系统运行的安全性,机组运行效果良好。 相似文献
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对麻石水电厂2号机组励磁系统存在的安全隐患客观地进行了分析和评估,采取了更新励磁调节系统,更换功率柜和灭磁柜老化元件,完善励磁系统监测控制功能的改造方案.满足了系统运行可靠性,同时兼顾到了技术改造的经济性,为同类设备改造提供了可借鉴的经验. 相似文献
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对某电厂发电机空载保护灭磁试验中EX2100型励磁系统励磁电压及励磁电流波形异常进行分析,根据该系统灭磁原理,找出故障点,提出完善灭磁环节试验的建议。 相似文献
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汽轮发电机灭磁应以简单可靠为主,不同的励磁系统适用不同的灭磁方式,文章介绍了几种主要励磁系统的灭磁方式。直流励磁机励磁系统应采用发电机转子回路直流灭磁开关灭磁,无刷励磁系统或交流励磁机静止整流器励磁系统宜采用励磁机励磁回路灭磁方式,自并励励磁系统推荐采用逆变灭磁及交流侧开关灭磁方式。 相似文献
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1设备概况响洪甸水电站装有4台单机容量10MW水轮发电机组,1,2,3号机组励磁装置分别由旋转励磁改造为可控硅静止励磁,励磁装置型号为HJT-07。该装置由励磁调节器、功率整流输出、灭磁单元和励磁变压器组成。励磁调节器采用插件式结构,各部分功能由不 相似文献
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传统的励磁回路采用线性电阻灭磁,间隙保护作为转子过电压保护,这种励磁接线具有很多缺点。目前,系统内已有许多机组采用高性能氧化锌电阻作为转子灭磁电阻和过电压保护,具有良好的实用效果。介绍了淮北发电厂5号机励回路技术改造情况和高能ZnO电阻的原理及其在励磁回路中的应用。 相似文献
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大型汽轮发电机的灭磁问题 总被引:3,自引:0,他引:3
归纳了交流励磁机整流励磁系统灭磁方式存在的问题。分析了大型汽轮发电机灭磁方式的特点及目前国内外对灭磁方案问题的考虑。建议采用交流励磁机灭磁作为发电机主灭磁方式。 相似文献
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西津水力发电厂1号机组是六七十年代原苏联援建的老机组,经1号主变(自耦变,电压等级为220,110,13.8kV)与系统连接,1号站变高压侧接至机端。发电机励磁系统于1997年初进行技术改造并投入现场运行,励磁调节器采用Intel 8098单片机为核心的全双通道数字式励磁调节器(HWJT-08B型),灭磁开关及转子灭磁过压保护装置于2002年底更换并投运。 相似文献
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火电大机组励磁系统的回顾与展望 总被引:2,自引:0,他引:2
回顾国内各大制造厂配套的励磁系统的发展,阐述各种灭磁技术及在国内各电厂的应用情况。根据目前国内外的自并励励磁系统的应用情况,提出在大型汽轮发电机应用自并励励磁系统是可行的。对火电大机组励磁系统的发展提出希望与建议。 相似文献
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一起水轮发电机励磁事故的分析与对策 总被引:1,自引:0,他引:1
某水电厂4号水轮发电机组发生了一起励磁事故,事故造成了4号机组灭磁柜起火,柜内部分设备烧毁,发电机盖板大量螺栓松脱等现象。针对这次事故进行了分析,指出励磁调节器工作电源完全靠外部交直流电源提供,没有后备电源支持,以及事故机组没有配置失步和非全相氧化锌转子过电压保护是造成事故扩大的重要原因。为此,提出了防范此类事故的对策,建议引入励磁变压器电源作为调节器的工作电源,并对该机组的转子过电压保护进行改造。 相似文献
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无刷励磁系统及励磁控制系统原理分析与应用 总被引:8,自引:0,他引:8
对华能岳阳电厂引进的发电机无刷励磁系统和ZVA型励磁控制系统的工作原理及应用情况进行了分析,指出 设备在运行中存在的问题,并提出改进意见。该无刷励磁系统有较好的运行特性,维护工作量少,能较好地 解决发电机转子绕组故障检测和转子参数测量问题;ZVA型励磁控制系统采用双通道三相全控桥式变换器, 整流励磁,逆变灭磁,其励磁控制方法对励磁控制设备的设计和制造有参考作用。 相似文献
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三峡工程水轮发电机组灭磁方案研究 总被引:1,自引:0,他引:1
三峡水轮发电机组单机达700MW,是目前世界上最大的水轮发电机组,采用传统的直流灭磁方式,其灭磁开关及碳化硅(SiC)灭磷电阻在国际市场上的生产厂家越来越少,备品比较困难,尽管灭磁开关采用8断口串联、超大型结构,但误强励时仍不能保证足够的孤压,断口存在不同期性、跳跃问题。交流侧的真空开关不能保证可靠灭磁,灭磁元件采用的进口SiC电阻阀片没有国家标准和成熟的试验方法、价格较高。推荐三峡机组采用结构简单、维护量小、可靠性高的交流电压灭磁加熔丝换流后备灭磁的方案。该方案用交流电压灭磁新理论和在300MW机组运行5a多证明的成熟技术、市场普及的小型开关、国产氧化锌(ZnO)灭磁电阻元件解决上述问题。 相似文献
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为了不影响齿谐波励磁的混合励磁永磁同步发电机的运行性能,需要正确处理好齿谐波磁场的利用与电枢绕组电压波形畸变两者之间的关系,此为利用齿谐波实现混合励磁的关键问题。应用电机理论定性分析了齿谐波励磁系统输出的励磁电流产生脉动的原因,以及该脉动电流产生的附加磁场在电枢绕组中感应谐波电动势的特点。采用在齿谐波励磁系统直流侧并联电容的方法,可以减小励磁电流的脉动,从而削弱其在电枢绕组中引起的谐波电动势。对一台齿谐波励磁的混合励磁永磁同步发电机进行了计算和实验,计算结果和实验结果的比较验证了理论分析的正确性。 相似文献
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发电机的失磁保护必须在励磁调节器的低励限制之后动作,为防止失磁保护误动作,相关规程均明确要求失磁保护和低励限制的整定必须满足此配合条件。文中就失磁保护和低励限制的整定原则和它们之间的配合方法进行探讨,并以实例予以详细说明。 相似文献
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为了研究介质阻挡放电中各种影响因素对电子激发温度的影响规律,建立了介质阻挡放电实验系统;利用建立的实验系统测量了介质阻挡放电的发射光谱,推导出电子激发温度与发射光谱的相互关系公式,进而计算出介质阻挡放电时的电子激发温度;通过改变实验条件测量了不同工况下介质阻挡放电的发射光谱,得出放电中的电子激发温度随驱动电压幅值、气体流量以及氩气含量的变化规律。计算结果表明:介质阻挡放电等离子体中的电子激发温度随驱动电压幅值、氩气体积分数的增大而提高,随气体流量的增加而降低。 相似文献