柴油吸氧安定性能研究(1)--温度和氧压对柴油吸氧安定性能的影响

在温度为 2 90～ 360K、氧气压力为 0 .10～ 0 .2 5MPa、无光照和Cu催化条件下详细考察了温度和氧气压力对大庆直馏柴油和焦化加氢柴油吸氧氧化性能的影响。在给定的试验条件下随温度或氧气压力的升高 ,柴油的吸氧量迅速增加 ;氧气压力或温度越高或时间越长 ,柴油的吸氧量越大 ;在短的吸氧时间下柴油吸氧量的变化幅度较小 ,而在长的时间下柴油吸氧量的变化幅度较大 ;低温对直馏柴油的吸氧量影响较大 ,而高温对焦化加氢柴油的吸氧量影响较显著 ;氧气压力对直馏柴油的吸氧量有较大的影响 ,而对焦化加氢柴油的吸氧量影响较小 ;低温或高氧气压力下焦化加氢柴油的吸氧量小于直馏柴油 ,而在高温或低氧气压力下焦化加氢柴油的吸氧量反而大于直馏柴油。柴油中含有某些不饱和烃 ,特别是共轭二烯烃、环烷、芳香烃类等不安定组分的种类越多及含量越高 ,就越容易发生吸氧氧化反应 ,安定性能或质量下降越明显。     

四丁基溴化铵水合物储存氢气的研究

利用高压搅拌式水合物实验装置,进行了四丁基溴化铵(TBAB)水合物储氢的研究。在恒容条件下,考察了水浴温度、初始压力对水合物储氢特性的影响,并比较了TBAB水合物和四氢呋喃(THF)水合物的储氢性能。实验结果表明,在初始压力7.2 MPa、x(TBAB)=0.6%的条件下,水浴温度越低,生成水合物的诱导时间越短,储氢密度越大,水浴温度为0.5℃时储氢密度最大(为0.095%);在水浴温度0.5℃、x(TBAB)=0.6%的条件下,初始压力越大,生成水合物的诱导时间越短,储氢密度越大,在初始压力为8.4 MPa时储氢密度最大(为0.109%);在水浴温度为0.5℃、初始压力7.2 MPa的条件下,THF水合物的储氢密度仅为0.014%,远低于TBAB水合物的储氢密度(0.095%),TBAB水合物的储氢性能更好。     

PE材料在海洋复合软管中的应用

从流体兼容性、气体渗透系数、抗起泡性能和使用寿命等方面研究聚乙烯材料在海洋复合软管中的适用性。结果表明:相同介质条件下,XLPE可兼容使用的温度较HDPE高30℃,且抗起泡能力高于HDPE;相同温度下,CO_2在XLPE材料中的渗透系数高于CH_4;使用时间和环向应力之间相互试算,通过耐静液压方程确定使用寿命或其能够承受的应力。在保证20年的使用寿命下,HDPE在输水管道的可使用温度为60℃,输油和输气管道的可使用温度/压力为50℃/9 MPa,XLPE可使用温度/压力为90℃/17.5 MPa。     

计算高温高压条件下的钻井液当量循环密度

介绍了在高温高压的井眼条件下,温度和压力对钻井液当量循环密度的影响以及由此对井底压力影响的研究结果.高温会使井眼中的流体发生膨胀,而在深井中的高压则会压缩流体.如果没有考虑到这两种相反作用的影响,就会在计算井底压力时出现较大误差.温度和压力还会影响钻井液的流变性能.开发出一个称为DDSimulator的模拟程序,用于模拟循环条件下的井眼.用宾汉塑性模型来表征所研究的钻井液的流变特性,其流变参数与温度和压力呈函数关系.在DDSimulator模拟程序中使用了Crank-Nicolson数值离散图来绘制井眼温度分布曲线.模拟结果显示,地温梯度越高,井底压力越低;钻杆入口温度对井底温度和压力无显著影响;循环速度越高,井底温度越低、井底压力越高.     

基于高低温与疲劳性能的乳化沥青残留物胶浆流变特性研究

为了研究矿粉的加入对乳化沥青残留物路用性能影响的特点及规律,利用动态剪切流变仪、弯曲梁流变仪以及压力老化仪分别对原样乳化沥青残留物及其各粉胶比条件下组成的胶浆,通过温度扫描、频率扫描、多应力重复蠕变试验、弯曲梁流变试验以及疲劳加载评价其高低温及疲劳性能。结果表明:高温条件下,矿粉的加入使得乳化沥青残留物粘性分量更明显,黏度应作为评价其性能的重要指标;低温条件下,温度下降一个等级(6℃)与保持温度不变将粉胶比由0.6提升为1.4对胶浆的劲度模量影响相当;矿粉的加入使得乳化沥青残留物疲劳点提前出现并且会加剧裂纹损伤在材料内部的扩展速度。     

浅谈压力容器壳体选材应考虑的几点因素

压力容器壳体选材在考虑操作条件 (如设计压力、设计温度、介质特性和操作特点等 )、材料的焊接性能 ,冷热加工性能 ,热处理以及容器结构等条件的前提下 ,还考虑经济合理性。1 一般规定一般情况下 ,下列规定是经济合理的 :(1)所需钢板厚度小于 8mm时 ,在碳素钢与低合金钢之间 ,     

载体对Ni-W加氢催化剂活性相及芳烃饱和性能的影响

 采用浸渍法制备了FCC汽油叠合生产柴油催化剂，考察了活性金属Ni负载量、助催化剂、催化剂制备条件对催化剂性能的影响，以及催化剂的稳定性和再生性能。结果表明，在活性金属Ni质量分数为8%、助剂Sn质量分数为1.0%、浸渍时间6h、焙烧温度500℃、焙烧时间4.0h的条件下制备的叠合催化剂具有良好的催化性能、稳定性和再生性能。在反应温度210℃、压力2.5Mpa、体积空速1.0^-1的条件下，叠合柴油体积收率到50.1%，符合-35^#柴油质量标准。     

超高温射孔弹高温高压条件下穿深性能试验研究

由于超高温射孔弹的地面测试的条件较实际工况条件存在较大差异,因此地面测试穿深性能并不能真实反映射孔弹在高温高压条件下的穿深水平。通过利用高温高压试验装置在不同温度压力条件下,开展89HNS型超高温射孔弹穿靶试验,研究了温度、压力、时间对超高温射孔弹穿深性能的影响。结果表明,温度升高对射孔弹穿深性能的影响较为有限,而压力升高会对穿深性能造成较大影响,在高温高压条件下射孔弹的穿深性能与地面测试存在巨大差异。     

FCC汽油叠合生产柴油催化剂的制备及其催化性能

 采用浸渍法制备了FCC汽油叠合生产柴油催化剂，考察了活性金属Ni负载量、助催化剂、催化剂制备条件对催化剂性能的影响，以及催化剂的稳定性和再生性能。结果表明，在活性金属Ni质量分数为8%、助剂Sn质量分数为1.0%、浸渍时间6h、焙烧温度500℃、焙烧时间4.0h的条件下制备的叠合催化剂具有良好的催化性能、稳定性和再生性能。在反应温度210℃、压力2.5Mpa、体积空速1.0-1的条件下，叠合柴油体积收率到50.1%，符合-35#柴油质量标准。     

Cu(Ⅰ)Y分子筛吸附剂的制备及其脱硫性能

采用水热离子交换法制备了Cu(Ⅱ)Y分子筛,对Cu(Ⅱ)Y分子筛进行活化处理制得Cu(Ⅰ)Y分子筛吸附剂,在固定床中考察了吸附温度、操作压力和液态空速对Cu(Ⅰ)Y分子筛吸附剂脱硫性能的影响。实验结果表明,Cu(Ⅱ)Y分子筛适宜的离子交换条件为:Cu(NO3)2溶液浓度0.5 mol/L、固液比(离子交换过程中NaY分子筛与Cu(NO3)2溶液的质量比)0.05、交换温度135℃、交换时间12 h;在低于600℃时,活化温度越高,活化时间越长,Cu(Ⅰ)Y分子筛吸附剂的脱硫性能越好,适宜的活化条件为在N2中500℃下活化6 h;在固定床中,Cu(Ⅰ)Y分子筛吸附剂适宜的脱硫条件是常温、常压、液态空速10 h-1,在此条件下,Cu(Ⅰ)Y分子筛吸附剂对模型汽油的饱和硫容量为8.61%。     

注塑工艺对聚丙烯产品力学性能的影响

采用注塑成型方法制备了共聚聚丙烯EP548N试样,通过单因素实验研究了注塑条件对试样力学性能的影响。实验结果表明：在注射速率210mm／s、注射压力5MPa、保压压力3．5MPa、保压时间35s、冷却时间40s的工艺条件下,共聚聚丙烯EP548N的力学性能最佳。     

塔河减压渣油浆态床加氢改质反应条件的考察

以塔河减压渣油为研究对象,通过高压釜反应模拟浆态床加氢反应过程,考察反应条件对塔河减压渣油加氢转化过程生焦率、转化率及产物分布的影响。结果表明,随反应温度的升高,渣油转化率及生焦随之增加;氢初压的提高对生焦有明显的抑制作用,起初渣油转化率随之降低,当超过8 MPa时略有增加;反应时间的增加对渣油转化率及生焦都有促进作用;催化剂的存在可以抑制生焦反应,同时在一定程度上也抑制了裂化反应,应控制适量。综合考虑,确定适宜的反应条件为：反应温度不宜高于430 ℃,氢初压7～8 MPa;反应时间40～60 min;催化剂的加入量2 000～6 000 mg/kg。     

工艺条件对Pt-Sn-K/Al2O3催化剂丙烷脱氢性能的影响

 对丙烷脱氢反应进行了热力学分析,计算了不同温度下的标准平衡常数和不同条件下的平衡转化率,并通过实验研究了不同工艺条件对Pt-Sn-K/Al2O3催化剂活性的影响。结果表明：高温和低压有利于反应的进行,但温度过高会导致裂解等副反应增多,使丙烯选择性下降,压力过低会造成脱氢反应产生的积炭前身物增多,催化剂失活速率加快;低空速下物料在反应器中停留时间较长,高温裂解反应增多,导致丙烯选择性下降;提高氢烃比能够降低催化剂的积炭速率,但同时也会降低丙烷的转化率。     

成型工艺参数对PS688B性能测试结果的影响

采用正交实验法，利用L9（3^4）正交矩阵，设计聚苯乙烯（PS）688B注塑成型方案。通过对每种实验方案下制备试样性能（屈服强度、断裂强度、弯曲强度、简支梁缺口冲击强度、负荷热变形）测试数据的分析，确定所研究成型工艺参数对性能测试结果影响的显著性顺序从大到小依次为：保压时间、保压压力、冷却时间：并给出上述参数的最佳条件：保压压力为3．5MPa，保压时间为30s，冷却时间为45s。在该条件下PS688B注塑试样性能测试结果的准确度和精密度均较高。     

HY型分子筛催化蒽与1-十一烯烃的反应

以蒽和1-十一烯烃为原料,HY型分子筛作催化剂,在微型高压釜中反应得到蒽的烷基化产物,通过单因素实验,考察了反应温度、反应压力、反应时间、催化剂添加量、物料配比对蒽烷基化反应的影响。结果表明:在反应温度为180 ℃,反应压力为3.0 MPa,HY型分子筛质量分数为5%,蒽/1-十一烯烃（摩尔比）为0.77的优化条件下,蒽的转化率达到85.08%。气相色谱-质谱联用和傅里叶变换红外光谱分析结果表明,多种烷基化蒽的选择性为48.93%,蒽与1-十一烯烃的反应为多种反应同时进行的复杂烷基化反应。     

亚临界CO2萃取拔头废油再生润滑油基础油

研究了亚临界流体萃取工艺用于拔头废油再生润滑油基础油,采用CO2作萃取剂,CO2流量控制在30 L/h,萃取温度维持在室温25 ℃,萃取时间设定为3 h,通过单因素实验考察了亚临界CO2萃取一、二、三、四线拔头废油中萃取压力对再生油收率的影响,并对再生油的主要理化性质和磷元素、主要金属元素含量进行测定。结果表明：一线拔头废油的萃取压力宜采用10 MPa,二、三、四线拔头废油的萃取压力宜采用12 MPa,再生油收率分别可达88.12 %,74.96 %,77.36 %,73.19 %。亚临界CO2萃取拔头废油所得再生油的主要理化性质基本符合润滑油基础油的质量标准,且萃取后主要金属元素和磷元素含量显著减少。     

硒催化对氯硝基苯羰基化合成灭草隆除草剂

研究了以硒为催化剂,有机胺为助催化剂,对氯硝基苯和二甲胺为反应底物,经高选择性氧化还原羰基化一步合成灭草隆除草剂。水溶剂体系中,在135℃、CO压力3.0MPa反应条件下反应4h,单程产物收率可达54.5%,选择性为99.7%。有机溶剂体系中,在140℃、CO压力3.0MPa反应条件下反应4h,单程产物收率可达75.4%,选择性为99.9%。催化剂与反应产物很易分离,催化剂及其催化体系均可以循环使用,循环收率的平均值均达到85%以上。     

β-MCM-41的制备及在汽油异构/脱硫中的应用

采用分子筛硅源法合成β-MCM-41介-微孔复合分子筛,考察了晶化过程中碱溶液浓度、pH值、晶化温度及晶化时间对β-MCM-41复合分子筛结构及性质的影响,采用XRD、BET、NH₃-TPD及Py-IR等方法对合成样品进行了表征。以模型石脑油为原料,在高压微反装置上评价了以复合分子筛为载体制备的CoMo/β-MCM-41催化剂的异构和加氢脱硫催化活性。结果表明,在优化的基准晶化体系pH值、晶化温度、碱溶液浓度、晶化时间条件下,所合成的β-MCM-41复合分子筛载体具有介-微孔结构和较适宜的酸性, Co-Mo/β-MCM-41催化剂的异构化和脱硫活性均高于以机械混合法制备的复合分子筛为载体的催化剂。     

注塑级聚丙烯奶茶杯专用料RM 060 T的开发与应用

在云南云天化石化有限公司15万t/a的聚丙烯（PP）装置上,采用美国Grace公司开发的UnipolR无规共聚PP工艺及其C 702催化剂,开发生产出合格的食品注塑级奶茶杯PP专用料RM 060 T。结果表明：开发出合格RM 060 T的优化工艺条件为：催化体系的Al/Si,Al/Ti摩尔比分别为4.5～5.5,65～85,乙烯/丙烯的摩尔比为0.022～0.026,氢气加入量为6～8 kg/h,反应器的冷凝量为4%～9%;聚合条件为：反应温度60.0～64.0℃,反应压力3.00～3.20 MPa,循环气流速0.38～0.40 m/s,流化床床层料位高度18.5～20.0 m;其产品的熔体流动速率为5.5～6.5 g/min、弯曲模量不小于800 MPa、简支梁缺口冲击强度不小于3.7 kJ/m2、雾度不大于10%、正己烷溶出物质量分数为0.7%,二甲苯可溶物质量分数为10.2%。     

镍基低温甲烷化催化剂的制备与性能

采用中和沉淀法制备了比表面积和孔体积分别为161 m2/g,0.34 cm3/g的镍基低温甲烷化催化剂;同时,使用该催化剂通过甲烷化反应脱除了甲烷氢中的CO与CO2。结果表明:于微反装置中,在体积空速为5 000～10 000 h-1,反应压力为2 MPa,反应温度为150～165 ℃的条件下,可使自制的混合原料气中CO入口体积分数（5 000～6 000）×10-6与CO2的（120～150）×10-6均降至0.100×10-6以下,低温加氢性能与原料适应性良好;在连续1 400 h工业侧线评价试验中,于入口温度为160 ℃,反应压力为2.5 MPa,体积空速为8 000 h-1的条件下,可以使工业侧线粗氢气中CO体积分数由（1 300～2 000）×10-6降至1.0×10-6以下,催化剂具有优异的长周期稳定性。