含H_2S井钻铤本体断裂原因分析

对某井φ120.7 mm钻铤断裂事故进行了调查研究,对钻铤材质、断口和裂纹形貌进行了试验分析.结果表明:钻铤材料符合SY/T5144-1997标准要求,钻铤裂纹和断口位置的硫含量远高于其它部位,钻铤断裂为H2S导致的应力腐蚀开裂(SSCC).     

镍-铜高温合金主蒸汽滤网开裂失效分析

对某电厂镍基高温合金制造的主蒸汽滤网的开裂失效进行了分析.结果表明,造成主蒸汽滤网开裂的主要原因是晶界高温氧化,断口呈典型的沿晶开裂特征.主蒸汽滤网内孔涂层的成分与主蒸汽滤网基体接近,主要是多出了氧元素,其组织为Ni(Cu)＋Ni(Cu)O双相组织.内孔涂层上局部有开裂,进一步促进了基材的氧化与开裂.     

30CrMo钢油管接头开裂原因分析

对已开裂的30CrMo钢制油管接头的材料及断口进行了分析及检测。结果表明,化学成分符合要求,金相分析和硬度检验表明热处理过程正常,断口分析和能谱分析排除了热处理致裂嫌疑。通过对裂纹脱碳情况综合分析以及对锻造过程剖析后,认为该裂纹系锻造过程所致,其原因与原材料表面存在缺陷或坯料形状不规则以及终锻温度过低有关。     

热镀锌板电阻点焊焊缝折弯开裂分析

热镀锌板搭接电阻点焊焊缝在折弯成形时出现开裂。为了弄清开裂原因,运用宏观观察、扫描电镜及能谱仪、光学显微镜等方法进行了分析,结果表明:电极经过一段时间使用后,在较高温度下,由于镀层与电极之间的扩散,红铜电极逐渐变为黄铜,导电性及导热性能下降,电极表面接触电阻增大,焊接时接触部位产生的电阻热也随焊接次数增多而逐渐增加;最终导致焊接时Cu,Zn元素扩散至基板晶界,使基板变脆。在受外力作用时,基板沿晶界开裂。     

基座开裂原因分析

基座是承载支撑旋转的重要结构件.2006年初,某外协单位发现在焊接加工过程中出现开裂的情况,受质量部门委托,针对开裂部位取样进行了详细的分析研究,并提出处理方案.     

气化炉煤粉烧嘴Inconel 600开裂原因

采用宏观形貌检查、维氏硬度测试、金相检验、扫描电镜观察及能谱(EDS)分析,对某厂气化炉煤粉烧嘴(材质Inconel 600)头部开裂原因进行分析。结果表明,煤粉中硫杂质在高温条件下转变成气态硫化物,其引起烧嘴中心孔处的镍基合金优先发生高温硫腐蚀,并形成显微裂纹。在气化炉反复启停过程中,烧嘴中心孔处的显微裂纹在热应力作用下加剧扩展,导致烧嘴头部中心孔处最终出现宏观开裂。     

50CrV4钢垫圈开裂原因分析

采用扫描电镜、能谱分析仪、光学显微镜和火花直读光谱仪等设备,观察和检测了50CrV4钢垫圈失效件的断口形貌、显微组织及化学成分等.检测结果表明,由于垫圈原材料存在成分偏析,碳化物在晶界处偏聚,造成局部应力集中.淬火冷却时,在应力作用下垫圈产生沿晶裂纹,后续使用过程中,裂纹在外力作用下进一步扩展,提前失效.     

TP347H奥氏体不锈钢锅炉管开裂原因分析

通过宏观检查、化学成分分析、金相检验、硬度试验、断口分析及能谱分析等方法,对某电厂超临界锅炉末级再热器奥氏体不锈钢管的开裂原因进行了分析。结果表明:TP347H异径管的横向开裂是在材质处于敏化状态、管子晶界受损的条件下,应力集中薄弱部位受轴向工作应力、弯矩和一定的焊接残余应力,发生了由外壁向内壁扩展的沿晶应力腐蚀开裂。     

8418钢铝合金压铸模早期开裂失效分析

采用直读光谱仪、数显洛氏硬度计、光学显微镜、扫描电镜及能谱仪,对8418钢铝合金压铸模具失效件的化学成分、表面缺陷形貌特征及显微组织进行检测和分析。结果表明,经过理化检测,基体的晶粒组织粗大,粗大晶粒的平均直径达1647 μm,材料过热程度异常严重。原始粗大晶粒带来最终热处理淬火应力的增大,因而产生解理特征的裂纹以及沿晶韧窝的断口形貌。在后期缓冷过程中,碳化物沿晶析出,使得晶间强度显著降低,在淬火组织应力的影响下,形成沿晶开裂的内裂纹。铝合金压铸模早期开裂的原因,是由于过热粗大组织及沿晶开裂的内裂纹,大幅度降低材料强度韧性。模具在使用过程中难以承受压铸加工过程的工作应力,最终在模具模腔表面圆角最小处,即应力集中倾向最大的部位产生开裂。     

高硅钼球铁排气歧管高温氧化开裂原因分析

通过电镜、金相、能谱分析等手段对高硅钼耐热球铁的排气歧管开裂进行综合分析.该耐热铸铁在高温条件下,氧化由外向内推进,由于材料表面不当的应力强度及分布在氧化区诱发了裂纹,同时,氧化层的破裂造成氧化呈管道向内突进;而排气歧管基体中局部区域石墨的非球形态促进了裂纹的萌生及扩展.因此该排气歧管的开裂为氧化腐蚀疲劳开裂.     

50钢汽车前轴开裂原因分析

50钢是一种中碳高强度碳素结构钢,主要用于制造动负载、冲击载荷不大以及要求耐磨性好的机械零件。针对50钢在加工成汽车前轴过程中发生开裂问题,取开裂缺陷试样进行成分、金相等理化性能检测分析。分析结果表明:加热过程中过热产生魏氏组织,导致样件塑性、韧性下降,从而造成开裂。     

2A12 O板材表面蚯蚓状腐蚀疱的本质及产生原因

２Ａ１２ 合金退火板材存放几个月后，表面出现蚯蚓状腐蚀疱。采用离子探针等手段分析了该缺陷。结果表明，其本质是腐蚀介质穿透包铝层，使板材中心的合金产生晶间腐蚀，引起表皮肿胀。     

预热温度对12Cr10Co3W2Mo耐热钢焊接冷裂纹敏感性的影响

采用插销试验进行了12Cr10Co3W2Mo耐热钢在室温以及预热100,200和300℃条件下焊接接头粗晶区临界断裂应力试验研究,测试了热影响区最高硬度,观察了粗晶区微观组织,并对插销试样断口进行了扫描电镜观察.结果表明,随着预热温度升高,临界断裂应力呈线性增加趋势;热影响区最高硬度出现在粗晶区,该区域组织为板条马氏体,随着预热温度升高,粗晶区硬度呈小幅下降趋势;在各预热温度下,插销试样起裂区断口均呈解理+准解理氢致开裂特征,随着预热温度提高,氢致开裂的断口特征逐步消失.     

40CrNiMo7钢锻轴淬火开裂的原因分析

通过宏观形貌观察、化学成分分析、硬度测试、金相分析、能谱分析等方法,对40CrNiMo7钢锻轴开裂的原因进行了分析讨论。结果表明,锻轴的裂纹属于淬火纵向裂纹,钢中Cr元素含量偏高,增加了开裂倾向,试样表层有较多TiN夹杂物以及Al₂O₃、MnS等夹杂,同时试样有0.6 mm左右的脱碳层,促进了裂纹的形成。淬火时产生的组织应力使表面呈现拉应力状态,并在脱碳层和非金属夹杂物的影响下超过了材料的断裂强度而产生了开裂。     

某余热锅炉20钢过热管开裂原因分析

某余热锅炉20钢过热管使用不足1月即发生开裂泄漏,通过宏观分析、化学成分测试、力学性能试验、显微组织观察、微观分析和断口分析确定开裂原因。结果表明：过热管为脆性开裂,显微组织中存在沿铁素体晶界析出的三次渗碳体和弥散分布的氧化物夹杂,导致晶界脆化,材料韧性不足。经冷弯加工,弯头表面萌生裂纹。带有裂纹缺陷的过热管服役后,在炉膛高温和蒸汽内压作用下,随着时间的推移,裂纹不断扩展,造成过热管开裂泄漏。     

厚规格调质高强度船板心部冲击不合格原因分析

为找出厚规格调质高强度船板心部冲击不合格的原因,通过光谱仪、显微镜、SEM-EDS能谱仪等仪器,对心部试样的成分、组织进行分析,结果表明:心部冲击不合格的原因是中心偏析带上存在大尺寸MnS夹杂与Nb、Ti的夹杂物,以及较多Al2O3夹杂和Mg、Ca等外来夹杂物.分析认为,通过提高钢水洁净度,避免钢水二次氧化污染,控制钢...     

含铬焊瓶钢在热轧过程中产生边裂的原因分析

针对本钢板材股份有限公司1 700 mm热轧线生产的含铬焊瓶钢存在边裂的问题,对缺陷处进行了取样分析。结果表明,由于微观组织的不均匀导致带钢性能不均而发生边裂缺陷,通过调整热轧温度制度和冷却制度,消除了边裂缺陷。     

W6Mo5Cr4V2Al高速钢麻花钻断裂原因分析

利用化学成分分析、光学显微镜、扫描电镜以及能谱分析等手段研究了W6Mo5Cr4V2Al高速钢麻花钻的断裂原因.结果表明,麻花钻在热处理过程中发生过热、过烧,导致局部晶界熔化,基体内形成共晶莱氏体和大量网状碳化物,冷却时在表面形成较高的拉应力,当应力大于材料的断裂强度时产生沿晶裂纹,在随后的校正过程中,在外力作用下发生了...