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CuZnAl(RE)形状记忆合金马氏体稳定化研究 总被引:9,自引:0,他引:9
采用定量金相,电子探针,扫描电镜,电阻法,透射电镜等方法,研究了复合稀土对CuZnAl形状记忆合金中马氏体稳定化的影响。实验结果表明,加入复合稀土以及采取合理的热处理工艺,可有效地防止马氏体稳定化。当合金发生马氏体稳定化后,经过重新处理及热循环训练,合金仍能恢复较好的形状记忆性能。 相似文献
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利用原子力显微镜、显微硬度仪和摩擦磨损仪等测试方法研究表面机械冲击形变和稳定化热处理诱发Cu30Ni合金的显微组织结构变化和摩擦磨损性能。结果表明:与原始试样相比,机械冲击形变诱发非稳定晶界组织结构形成,稳定化热处理促进细化组织结构的非稳定晶界向稳定或亚稳定晶界转变,导致显微硬度从93HV提高到297HV,磨损速率从4.2mm3/m降低到0.41mm3/m,摩擦因数μ从0.35降低到0.32,且在机械冲击形变和稳定化热处理的试样磨痕形貌中未观察到显微裂纹存在。 相似文献
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研究了碳纤维增强非晶SiCN陶瓷基复合材料(C/SiCN)的真空拉-拉疲劳行为,对比分析了预稳定化热处理C/SiCN(HTCS)与未热处理C/SiCN(NHTCS)在疲劳后的质量、显微结构和电阻变化。结果表明,对于NHTCS试样,非晶SiCN基体的晶化造成大量气体挥发,质量损失明显;显微组织结构变化表现为基体脱落、纤维拔出、纤维断裂、裂纹扩展直至失效;电阻变化率先降后升,变化规律与材料的组织结构变化密切相关。对于预稳定化处理的HTCS试样,其质量变化、电阻变化的程度相对较小,体现出较好的预稳定化效果。 相似文献
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本文详细地论述了冷作硬化型Al-Mg合金的组织性能的稳定性与生产工艺及热处理工艺参数间的关系,特别着重地讨论了沉淀处理和稳定化处理的显微组织变化与位错分布及其对组织性能稳定性的作用机理。还论述了镁含量≥8%的高浓度Al-Mg合金的组织性能的稳定化途径和发展远景。 相似文献
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研究了10CrNi5MoV钢原始态试样、无塑性变形消应力热处理试样、塑性变形量为6.6%试样和塑性变形量为6.6%消应力热处理试样4种状态的组织与性能。结果表明,消应力热处理后,塑性变形量为6.6%试样较热处理前压缩屈服强度明显升高,包申格效应得到消除;试样的-20℃KV2、-84℃KV2较热处理前分别降低39 J、42 J,出现了脆化现象;消应力热处理后,塑性变形试样较热处理前金相组织和晶粒度未出现明显改变;消应力热处理后,塑性变形试样中生成了板条间条状碳化物,并发生了P、Ni等元素在晶界的偏聚;条状碳化物的出现、P等元素在晶界的偏聚是塑性变形试样经消应力热处理后脆化的原因。 相似文献
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《功能材料》1980,(5)
将拾震器通过上千公尺的深井放入地下,甚至座在玄武岩上去接收前兆的微弱信号以预报地震,这项地震科研工程遇到了一系列技术问题。其中关键之一是拾震器的予应力片弹簧的设计、选材、加工和热处理工艺。1976年3月以来,天津大学曾与天津地震工程研究所针对这个问题进行了一系列的试验研究工作。他们针对拾震器在深井中工作对弹簧所提出的特殊要求,先后选择变形强化合金3J23、马氏体效钢18Ni-300、恒弹性合金3J58、3J53、弹性合金3J3等材料,制造了5种形式的弹簧,进行性能测试,确定加工及热处理工艺及最后的实际下井试验。其中以3J58为重点研究和确定了弹簧的结构尺寸及较为适宜的热处理工艺。即对圆形片弹簧采用,1050℃,15分钟固溶处理、冷轧变形率60%线切割成型、再以700℃,2.5小时及650℃,2.5小时多次定型时效,经手工整形后350℃,2.5小时应力均匀化和100℃,30小时予松驰处理。经上述处理选出的弹簧,再对其工作参数进行标定装机,进行下井试验。1976年11月拾震器在902公尺深井下进行测震试验并工作一段时期,效果较好。 相似文献
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在惰性气氛中制备了不同环化程度的聚丙烯腈(PAN)热稳定化纤维,并将其在含氧气氛中进一步氧化处理,通过差示扫描量热仪(DSC)、傅立叶变换红外(FT-IR)和元素分析(EA)等方法研究了PAN纤维热稳定化过程中环化反应对氧化反应的影响。结果表明,与环化反应相比,氧化反应可在更低的温度下进行;对于环化程度越高的PAN热稳定化纤维,在含氧气氛中经相同条件热处理后氧含量越高,即氧化反应程度越高,故环化反应对氧化反应具有促进作用。 相似文献
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引言目前,PAN纤维被认为是制造碳纤维最重要,最有前途的原丝。PAN经220~330℃的热处理,改性成为具有不燃性的稳定化纤维,并且在高温炭化处理中也不会受到重大破坏,继而转变为有良好力学性能的碳纤维。碳纤维的稳定化过程包括相邻分子间的氧化交联反应和腈基环化反应。通常认为稳定化的速度随含氧气氛的稳定化温度和时间而增大。大多数化学家和纺织科学家已把兴趣集中在稳定化期间化学反应是怎样发生的及PAN纤维物理性能的变化情况。本文主要讨论有关稳定化纤维的形态及微观结构。 相似文献
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目的 针对J55钢焊接性较差、接头热影响区(HAZ)易出现脆硬马氏体组织等问题,在焊前对J55钢母材进行热处理,研究其焊接接头。方法 在焊前对J55钢母材进行了760℃与880℃的热处理,采用TIG焊方法进行了焊接,研究了热处理前后TIG焊对接头显微组织和力学性能的影响。结果 经焊前760℃热处理后,母材中的珠光体(P)含量显著减少并且发生细化,焊后接头HAZ组织转变为晶界铁素体(GBF)、针状铁素体(AF)和P;经焊前880℃热处理后,母材的显微组织主要为多边形铁素体(PF)和AF,在焊后接头的HAZ中形成了PF、贝氏体(B)和M-A组元。2种热处理接头焊缝区(WZ)的盖面层组织为GBF和AF,靠近和远离盖面层的打底层组织主要为PF和P;未热处理接头HAZ组织为PF、B和马氏体(M)。与2种热处理接头相比,未热处理接头的显微硬度居中,抗拉强度最高,延伸率最低,拉伸断裂位于熔合线与HAZ之间,断口呈脆性断裂特征。与760℃热处理相比,经880℃热处理的焊接接头HAZ显微硬度最高值达523 HV,为760℃热处理的2.2倍,接头抗拉强度提高了2.2%,但延伸率降低了7.6%。2种热处理接... 相似文献
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宋铎 《理化检验(物理分册)》2007,43(6):296-298
晶间腐蚀是奥氏体不锈钢管最危险的破坏形式之一.通过对晶间腐蚀产生原因的分析,归纳了影响1Cr18Ni9Ti无缝钢管晶间腐蚀的诸多因素,提出防止材料的晶间腐蚀的有效方法为:降低碳及磷、硫等有害杂质元素的含量;添加少量稳定化元素钛,适当增加铬含量,减少镍含量;在1 050~1 100 ℃进行固溶处理,快速冷却,抑制在晶界析出碳化物;在850~880 ℃下进行稳定化处理2~4 h,然后缓慢冷却;在需要进行冷加工和于相当敏化温度处理的场合下,遵循先冷加工,而后进行热处理的原则;通过加工及热处理将晶粒度控制在6~8级. 相似文献
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本文通过分析和试验改进了5J18双金属片的热处理工艺。改进装卡方式并采用300±10℃较短时间反复多次的去应力退火以及冷热处理交替的方法,可使双金属片功能正常。 相似文献
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以商业蒸馏Gd为原料,采用非自耗电弧炉在氩气保护下熔炼了Gd5Si4Cx(x=0.35、0.5、0.7)系列合金,随后将合金在钼丝炉进行1300℃,1h热处理.研究了高温热处理对Gd5Si4Cx磁致冷合金组织结构与磁热性能的影响.粉末XRD结果表明,热处理后的Gd5Si4Cx系列合金主相均为正交的Gd5Si4型结构,并含有少量的GdSi相.利用振动样品磁强计测量的合金的磁性能的结果表明,Gd5Si4Cx(x=0.35、0.5、0.7)系列合金的居里温度分别为302、294、217K.相对于铸态合金分别下降了5、3、25K.在1.5T外加磁场变化时居里温度附近的最大磁熵变分别是2.36、1.87、0.72J/(kg·K).相对于铸态合金分别提高了16%、13%、24%. 相似文献