硫化体系对氯化丁基橡胶/尼龙12动态硫化胶性能的影响

研究了氧化锌、N,N’-间苯撑双马来酰亚胺(HVA-2)/氧化锌和1,3-双柠糠酰亚胺甲基苯(PK 900)/氧化锌3种硫化体系下氯化丁基橡胶(CIIR)/尼龙(PA)12混炼胶的硫化特性及CIIR/PA 12动态硫化胶(TPV)的物理机械性能和微观相结构,并考察了PK 900与氧化锌不同配比对CIIR/PA 12TPV物理机械性能、流变性能及微观相结构的影响。结果表明,PK 900/氧化锌的硫化速率介于氧化锌和HVA-2/氧化锌两者之间,由其制备的TPV橡胶相粒径为1～2μm,均匀分布在树脂相中,物理机械性能最优;固定PK 900用量为3份时,随着氧化锌用量的减少,CIIR/PA 12 TPV的拉伸强度、扯断伸长率和100%定伸应力均呈现先增大后减小的趋势;当PK 900/氧化锌(质量比)为3/5时,CIIR/PA 12TPV的物理机械性能最佳,且呈现低剪切速率高黏度、高剪切速率低黏度的特性。     

动态硫化法丁腈橡胶/尼龙12热塑性弹性体的制备及性能

采用动态硫化法制备了丁腈橡胶(NBR)/尼龙(PA)12热塑性弹性体(TPE),通过Haake密炼机确定了动态硫化时间,表征了TPE的相态结构,考察了NBR/PA12(质量比)、增塑剂种类对TPE性能的影响,并对TPE进行了热分析。结果表明,适宜的动态硫化时间为10 min;TPE具有以PA 12为连续相、NBR为分散相的两相结构;随着PA12用量的增加,TPE的拉伸强度和耐油性能有很大的提高,但邵尔A硬度和压缩永久变形也增大,扯断伸长率先减小后又增大,适宜的NBR/PA12为70/30~60/40;邻苯二甲酸二辛酯、液体丁腈橡胶、聚己二酸丙二醇酯3种增塑剂的加入均可降低TPE的邵尔A硬度,提高扯断伸长率,但对耐油性能的影响不大;TPE的熔点高于PA12,熔融焓低于PA12。     

动态硫化氯化聚乙烯橡胶/三元尼龙热塑性弹性体的性能

采用动态硫化法制备了氯化聚乙烯橡胶(CM)/三元尼龙(PA)热塑性硫化胶(TPV),考察了硫化剂种类及用量、橡塑共混比对TPV物理机械性能和耐油性能的影响,并测试了TPV的反复加工性能.结果表明,用过氧化异丙苯(DCP)硫化体系制得TPV的拉伸强度和耐油性能均优于用噻二唑衍生物硫化体系制得的TPV;在三烯丙基异氰脲酸酯...     

动态硫化NBR/PFPA热塑性弹性体流变性能的研究

对动态硫化NBR／石油发酵尼龙（PFPA）共混型热塑性弹性体的流变性能进行了研究。结果表明，NBR／PFPA为假塑性流体；表观粘度随剪切速率和剪切应力的增大而减小，随温度升高而降低；粘流活化能随PFPA用量的增大而减小。     

动态硫化NBR/PFPA热塑性弹性体热性能的研究

试验研究动态硫化NBR／石油发酵尼龙（PFPA）热塑性弹性体的热性能。结果表明，随着PFPA用量的增大，动态硫化NBR／PFPA热塑性弹性体的玻璃化温度升高，熔点降低，熔融焓减小，热稳定性提高；动态硫化NBR／PFPA热塑性弹性体的热降解过程分2个阶段进行，且2个阶段均为一级反应。     

增容剂和硫化剂对EPDM/PA动态硫化热塑性弹性体性能的影响

研究了4种增容剂:氯化聚乙烯、环氧化EPDM、马来酸酐接枝的二元乙丙橡胶、马来酸酐接枝的三元乙丙橡胶,以及5种硫化体系:硫黄、DCP、溴化酚醛树脂、双2,5-和1,4-双(叔丁基过氧化)二异丙苯对EPDM/PA动态硫化的热塑性弹性体物理机械性能的影响.结果发现,以CPE和MA-g-EPR为增容剂的共混物具有最佳的物理机械性能.当以CPE为增容剂,选用不同的硫化体系对共混物进行硫化时,发现硫黄为硫化剂时,共混物具有最佳的综合性能.     

用双螺杆挤出机制备丁腈橡胶/尼龙12热塑性弹性体

采用双螺杆挤出机通过动态硫化法制备了丁腈橡胶/尼龙12热塑性弹性体,考察了双螺杆挤出机的螺杆转速和机筒温度对所制备热塑性弹性体力学性能和微观形态的影响。结果表明,用双螺杆挤出机动态硫化制备的丁腈橡胶/尼龙12热塑性弹性体呈两相"海岛结构",即丁腈橡胶为分散相、尼龙12为连续相。随着挤出机螺杆转速的提高,弹性体的硬度、拉伸强度和扯断伸长率先增大后减小,撕裂强度和压缩永久变形逐渐降低;螺杆转速对弹性体耐油性能的影响不大;当螺杆转速增至400 r/min时,丁腈橡胶的粒径较小且分布均匀。随着双螺杆挤出机温度的升高,弹性体的硬度和拉伸强度逐渐增大,扯断伸长率、撕裂强度和压缩永久变形均先增大而后减小,耐油性能变差;温度升高使得丁腈橡胶难于在剪切作用下破碎,颗粒变大且分布不均。     

动态硫化IIR/PP热塑性弹性体的结构与性能Ⅰ.软化和填充体系对IIR/PP TPV结构和性能的影响

研究了软化剂环烷油和填料二氧化硅的用量对丁基橡胶／聚丙烯热塑性硫化胶(IIR／PP TPV)结构和性能的影响，尤其对流动性能和弹性性能进行了研究。并首次通过稀释法清楚地观察到IIR／PP TPV的微观结构。结果表明，软化剂油对TPV的流动性能影响非常显著，软化剂油能大大改善TPV的流动性能；填料对TPV的增强效果不是很明显。在此基础上，提出了改善TPV流动性新的机理及思路：加入软化剂油使橡胶在动态硫化过程中破碎效应增强，同时在动态硫化过程中，会有一定量的软化剂油迁移进入聚丙烯造成基体黏度降低，正是这2种效应改善了TPV的流动性。使用软化剂调整TPV的硬度也是非常有效的，而不一定要通过调整橡塑比。     

丁腈橡胶/尼龙热塑性弹性体结构性能的研究

采用动态硫化法制备了丁腈橡胶/三元尼龙/二元尼龙三元共混型热塑性弹性体.用TEM,DSC对其相态进行了研究.实验发现,二元尼龙的加入可显著提高该热塑性弹性体的耐溶剂性,而且其物理机械性能较佳.     

动态硫化溴化丁基橡胶/三元共聚尼龙热塑性弹性体力学性能的影响因素

采用动态硫化法制备了溴化丁基橡胶/三元共聚尼龙热塑性弹性体(BIIR/CO-PA TPV),考察了硫化体系、增容剂、橡塑比、硫化温度、返炼次数对BIIR/CO-PA TPV力学性能的影响,并对TPV脆断面的微观形貌进行了观察。结果表明,无论采用过氧化二异丙苯还是ZnO为硫化体系,BIIR混炼胶的硫化效果均较好。添加增容剂可以改善BIIR与CO-PA的相容性,提高TPV的力学性能;马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物与氯化聚乙烯的增容效果相当。橡塑比(质量比)为7∶3~6∶4、硫化温度为180℃时,制备的TPV力学性能最好。随着返炼次数的增加,TPV的力学性能降低。     

丁腈橡胶/聚酰胺热塑性弹性体的制备及性能

采用Haake密炼机工艺、开炼机工艺和开炼机预混-Haake密炼机工艺制备了丁腈橡胶（NBR）／聚酰胺（PA）热塑性硫化胶（TPV）,研究了NBR／PATPV的结晶结构及其性能。结果表明,采用开炼机预混-Haake密炼机工艺可制得相态结构均匀、分散相粒径较小、力学性能和耐溶剂性能较好的NBR／PATPV。在NBR／PATPV中,NBR可诱发PA结晶。PA连续相结晶结构分布的均匀性和相界面之间的相互作用是提高NBR／PATPV耐溶剂性能的主要因素。     

增容剂对硅橡胶/热塑性聚氨酯热塑性硫化胶性能的影响

采用动态硫化法制备了甲基乙烯基硅橡胶（MVQ）/热塑性聚氨酯（TPU）共混型热塑性硫化胶（TPV）,考察了增容剂的种类及用量对TPV力学性能及加工流变性能的影响。结果表明,随着增容剂用量的增加,TPV的力学性能呈先上升后下降的趋势。相比于乙烯丙烯酸共聚物和乙烯与乙酸乙烯嵌段共聚物,用聚烯烃弹性体接枝马来酸酐（POE-g-MAH）作为增容剂时TPV的力学性能更为优异。3种增容剂均能提高TPV中MVQ相与TPU相的相容性。当POE-g-MAH的用量为6份时,TPV中MVQ相与TPU相的玻璃化转变温度靠近程度最大,两相界面较为模糊,增容效果最佳。     

丁腈橡胶/聚酰胺热塑性硫化胶的制备

用橡塑预混法、二步法和母炼胶法制备了丁腈橡胶／聚酰胺热塑性硫化胶(NBR／PATPV),研究了3种工艺对NBR／PATPV相态结构、流变性能、物理机械性能和耐溶剂性能的影响。结果表明,NBR与PA在高温、高剪切作用下,两相界面之间可发生微化学反应,但并不影响动态硫化时两相之间的相态反转过程。用橡塑预混法可制得分散相粒径小且分布均匀的TPV,该TPV的100％定伸应力大,压缩永久变形小,耐溶剂性能不佳,表观黏度略大,但挤出物外观光滑。     

动态硫化氯化丁基橡胶/聚丙烯酸乙酯共混物的熔体流变行为

研究了由不同动态硫化时间制备的氯化丁基橡胶(CIIR)和聚丙烯酸乙酯(PEA)共混物熔体的流变行为。结果表明,在不同的动态硫化时间里,CIIR／PEA共混物熔体的黏度均随着剪切速率的增加而先增后减,共混物熔体显示出膨胀性流动和假塑性流动相复合的复杂流变行为;动态硫化时间越长,熔体的最大黏度越小,动态硫化时间越短,熔体的最大黏度越大。在高剪切速率下,共混物熔体均具有适宜于模塑的良好流动性。     

氯化丁基橡胶/聚丙烯酸酯阻尼橡胶的力学性能

采用聚丙烯酸酯(PA)为第二组分,与氯化丁基橡胶（CIIR)制备了CIIR／PA阻尼橡胶,分析了CIIR／PA共混物的结构,讨论了原料组成、交联剂用量和填料种类对其力学性能的影响、结果表明,CIIR／聚(丙烯酸乙酯-甲基丙烯酸丁酯)[P(EA-BMA)]共混物的正硫化时间为10min．CIIR／聚丙烯酸乙酯(PEA)硫化共混物中存在共交联结构;共交联CIIR／PEA共混物形成了双相连续的微观相态结构;当P(EA-BMA)中PBMA链段的质量分数增加到20%时,共交联CIIR／P(EA-BMA)共混物的拉伸强度和100％定伸应力下降,当P(EA-BMA)中PBMA链段的质量分数继续增加,共混物的拉伸强度和100％定伸应力又逐渐上升,当酚醛树脂(PR)用量不大于20份时,随着PR用量的增加,共交联CIIR／PEA共混物的100％定伸应力和邵尔A型硬度增大,拉伸强度和扯断伸长率减小;当PR用量为30份时,共混物的100％定伸应力减小,拉伸强度增大;填料中以炭黑的增强效果最好,玻璃微球增强效果最差。     

Dynamically vulcanized nitrile rubber/polypropylene thermoplastic elastomers

A new compatibilized method was used to prepare thermoplastic elastomer (TPE) of nitrile rubber (NBR) and polypropylene (PP) with excellent mechanical properties by dynamic vulcanization. Glycidyl methacrylate (GMA) grafted PP/amino‐compound was used as a compatibilizer. The effects of the curing systems, compatibilizer, PP type, and reprocessing on the mechanical properties of NBR/PP thermoplastic elastomers were investigated in detail. Experimental results showed that the addition of amino‐compound in the compatibilzer can significantly increase the mechanical properties of the NBR/PP thermoplastic elastomer. Compared with other amino‐compounds, diethylenetriamine (DETA) has the best effect. PP with higher molecular weight is more suitable for preparing NBR/PP thermoplastic elastomer with high tensile strength and high elongation at break. © 2002 Wiley Periodicals, Inc. J Appl Polym Sci 85: 2862–2866, 2002     

增容剂对聚对苯二甲酸丁二酯/ 热塑性聚酰胺弹性体合金热性能和分散形态的影响

８０份聚对苯二甲酸丁二酯（ＰＢＴ）和２０份热塑性聚酰胺弹性体（ＴＰＡＥ）分别与９种含有环氧基（—ＧＭＡ）或无水马来酸酐基（—ＭＡＨ）或酯基的增容剂及它们的复合物进行熔融共混,得到ＰＢＴ／ＴＰＡＥ／增容剂合金。用动态粘弹性温度曲线、ＤＳＣ曲线、扫描电镜观察表明,含—ＧＭＡ或—ＭＡＨ或两者共存的增容剂能使ＰＢＴ与ＴＰＡＥ间的相互作用增强,使ＴＰＡＥ在ＰＢＴ中的分散更加均匀,但对软化温度影响很小。     

乙烯-辛烯共聚物/再生丁基橡胶热塑性弹性体的制备及其性能

采用动态硫化法制备了乙烯-辛烯共聚物(POE)/再生丁基橡胶(RIIR)热塑性弹性体(TPE),考察了共混比、硫黄、软化剂白油和炭黑N330对TPE力学性能的影响,研究了TPE的动态力学性能和流变性能。结果表明,当POE/RIIR(质量比)为2/1、硫黄为0.5份、软化剂白油为20份、炭黑为30份时,TPE的综合力学性能较佳;POE和RIIR具有较好的相容性;当体系中加入白油时,TPE的动态复数黏度(η*)降低,炭黑的加入使TPE的η*迅速增大。