220 kV高抗过补偿输电线路运行时电磁暂态分析及计算

针对3条220 kV高抗过补偿的输电线路,应用电磁暂态仿真软件EMTPE程序计算了非全相工频谐振过电压、潜供电流和恢复电压。计算结果表明,当高抗补偿度在120%左右时,线路非全相运行过电压较高,恢复电压较大,这会影响到单相重合闸的时间和中性点小电抗值选择,还会危及设备绝缘安全;当高抗过补偿度在200%时,一般不会出现上述问题。对于研究线路的过补偿问题,提出了相应的解决措施。在实际电网运行中,应避免出现高抗过补偿运行。     

高抗过补偿对500kV输电线路电磁暂态的影响研究

分析了线路高抗过补偿对500 kV输电线路电磁暂态的影响,采用EMTP程序模拟计算了3种高抗过补偿度下(105%/131%/158%)500 kV同塔双回线路的非全相工频谐振过电压、潜供电流和恢复电压、一回线路停运时的感应电压和感应电流。通过研究指出,高抗补偿度小于130%时,尤其是在全补偿附近,线路非全相谐振过电压较高,潜供电流和恢复电压、感应电压和电流较大,可能会影响到单相重合闸的时间和接地开关的选型。当高抗过补偿度高于130%时,一般不会出现上述问题。     

500kV岩平线过电压问题分析和对策

对500kV岩平线加装高抗后出现的非全相运行时的工频谐振过电压问题进行了仿真和分析,认为造成岩平线出现过电压的原因主要是高抗补偿度较高、线路未换位造成三相参数不平衡以及高抗中性点电抗取值不合适。提出了解决岩平线过电压问题的技术措施。岩平线按照提出的技术措施进行了改造,改造后的试验结果表明提出的技术措施是有效的。     

500 kV岩平线过电压问题分析和对策

对500 kV岩平线加装高抗后出现的非全相运行时的工频谐振过电压问题进行了仿真和分析,认为造成岩平线出现过电压的原因主要是高抗补偿度较高、线路未换位造成三相参数不平衡以及高抗中性点电抗取值不合适。提出了解决岩平线过电压问题的技术措施。岩平线按照提出的技术措施进行了改造,改造后的试验结果表明提出的技术措施是有效的。     

500kV岩平线过电压问题分析和对策

对500 kV岩平线加装高抗后出现的非全相运行时的工频谐振过电压问题进行了仿真和分析,认为造成岩平线出现过电压的原因主要是高抗补偿度较高、线路未换位造成三相参数不平衡以及高抗中性点电抗取值不合适。提出了解决岩平线过电压问题的技术措施。岩平线按照提出的技术措施进行了改造,改造后的试验结果表明提出的技术措施是有效的。     

500kV同杆并架输电线路并联高抗谐振过电压分析

分析500 k V同杆并架输电线路中1回线路带并联高抗时,产生谐振过电压的机理,以及激励电源消失后谐振电压、电流的变化规律,并分析并联高抗中性点小电抗的影响。仿真、计算结果表明,该双回线路中1回线路由于参数匹配产生了严重的谐振过电压,中性点小电抗数值对两回线路通过线间耦合激励产生串联谐振的抑制效果有限。还从稳态电压、操作过电压、潜供电流、无功平衡等方面分析线路并联高抗退出运行的影响。针对同杆并架输电线路并联高抗谐振过电压问题,提出规划设计阶段、投产调试阶段应对策略。     

特高压输电线路并联电抗器补偿方案

在特高压线路中,并联电抗器起限制工频过电压、抑制潜供电流、避免谐振过电压以及无功平衡等作用。首先研究了并联电抗器限制工频过电压的特性,分析计算表明并联电抗器仅可以有效抑制所在端的甩负荷工频过电压,为保障线路沿线电压均分布在允许范围,当线路长度超过550 km时宜采用分段补偿;然后分析了潜供电流和非全相谐振的原理以及它们与补偿度的关系;最后给出了并联电抗器配置的原则和计算方法。     

特高压线路高抗补偿方案研究

高抗作为特高压线路的重要无功设备,其配置直接决定了特高压系统的安全稳定运行.为此,研究了各种高抗补偿方式的适用范围.研究表明,单端补偿方式的适用于补偿前仅有一端接地甩负荷之后工频过电压超标的线路,以及工频过电压未超标、但潜供电流超标的换位线路;而两端补偿方式的优势在于可限制线路两端甩负荷工频过电压;长度超过550 km的线路,宜采用分段补偿方式.提出了确定高抗补偿方案的系统方法,该方法在考虑工频过电压限制的前提下,兼顾工频过电压限制、潜供电流限制、空载线路电压控制、避免产生谐振过电压、电抗标准容量以及利于线路输送大功率时无功平衡等方面对高抗补偿度的要求,并通过实例对该方法进行了说明.     

特高压线路高抗补偿方案研究

高抗作为特高压线路的重要无功设备,其配置直接决定了特高压系统的安全稳定运行。为此,研究了各种高抗补偿方式的适用范围。研究表明,单端补偿方式的适用于补偿前仅有一端接地甩负荷之后工频过电压超标的线路,以及工频过电压未超标、但潜供电流超标的换位线路;而两端补偿方式的优势在于可限制线路两端甩负荷工频过电压;长度超过550 km的线路,宜采用分段补偿方式。提出了确定高抗补偿方案的系统方法,该方法在考虑工频过电压限制的前提下,兼顾工频过电压限制、潜供电流限制、空载线路电压控制、避免产生谐振过电压、电抗标准容量以及利于线路输送大功率时无功平衡等方面对高抗补偿度的要求,并通过实例对该方法进行了说明。     

220 kV单回长线切改中的高抗配置与工频谐振分析

为避免电网产生过电压,一般在长线路两端配置线路高抗。随着电网不断建设,往往会将长线路切改,接入新的变电站,以增强电网输送能力。在此过程中,因线路高抗配置不当引发的电网谐振事故频发。基于PSCAD软件,建立某220 kV单回长线路送出工程的精确电磁暂态模型,分析高抗及小电抗参数配置与工频谐振的动态特性,定量分析了线路对地电容、补偿度、中性点小电抗等因素与工频谐振之间的关系。最后,针对工程提出整改措施,并成功解决谐振问题,为电网的设计与运行提供技术参考与实践经验。     

交流特高压线路高抗补偿度下限的研究

分析了潜供电流限制、空载线路电压控制对高抗补偿度的要求,给出了从潜供电流限制与空载线路电压控制角度确定高抗补偿度下限的方法。结果表明,为达到限制潜供电流的目的,单回线路的高抗补偿容量应大于线路相问电容的无功功率,双回线路的高抗补偿容量则应大于线路相间电容无功功率和以及部分回间电容无功功率之和,故此类下限受到线路参数影响...     

500 kV 无双线线路高抗退出运行的可行性分析

湖南电网500 kV无双线经双江500 kV变电站T接后,输电线路长度由原来的300 km 缩短为129 km 左右,为无双线500 kV并联电抗器的退出运行创造了条件。为防止高压并联电抗器发生故障,针对无双线电抗器退出运行后的操作过电压进行了计算,探讨电抗器退出运行的可行性。计算了避雷器投入运行时高压并联电抗器运行和退出情况下的操作过电压,及避雷器退出运行时高压并联电抗器运行和退出情况下的操作过电压。计算结果表明无双线并联电抗器退出运行时,系统操作过电压可满足运行要求。     

220 kV单回长线切改中的高抗配置与工频谐振分析

为避免电网产生过电压,一般在长线路两端配置线路高抗。随着电网不断建设,往往会将长线路切改,接入新的变电站,以增强电网输送能力。在此过程中,因线路高抗配置不当引发的电网谐振事故频发。基于PSCAD软件,建立某220 kV单回长线路送出工程的精确电磁暂态模型,分析高抗及小电抗参数配置与工频谐振的动态特性,定量分析了线路对地电容、补偿度、中性点小电抗等因素与工频谐振之间的关系。最后,针对工程提出整改措施,并成功解决谐振问题,为电网的设计与运行提供技术参考与实践经验。     

500kV惠汕线茅湖变电站解口后线路高压并联电抗器退出运行的可行性研究

广东电网500kV惠汕线经茅湖变电站解口后,原线路高压并联电抗器配置条件发生改变,加之电网结构和运行方式变化较快,造成高压并联电抗器故障率较高。为此,对惠汕线惠州、汕头侧高压并联电抗器退出运行展开电磁暂态研究,研究内容包括高压并联电抗器运行和退出工况下工频过电压、合闸及单相重合闸操作过电压、潜供电流和恢复电压以及甩负荷操作过电压等,研究结果表明惠州—茅湖—汕头通道原配置高压并联电抗器退出运行是可行的。     

可控型并联电抗器在紧凑型输电线路中的应用

从理论上分析了高压紧凑型输电线路在空载及满负荷工况下无功潮流的平衡问题，论述了在紧凑型输电线路中采用可控并联电抗器的必要性。介绍了几种可控型并联电抗器的工作原理并分析了其优缺点。     

线路变压电抗器作为500kV及特高压线路并联电抗器的解决方案

超高压及特高压线路采用欠补偿方式来配置线路并联电抗器,结果系统在小方式下无功功率过剩,大方式下无功功率不足。文章提出采用线路变压电抗器方案解决并联电抗器的存在问题。线路变压电抗器是一个由变压器,低压电抗器及小电流电抗器组成的无功补偿系统,连接在超高压或特高压线路侧。该方案可以达到分级可控电抗器的效果,实现零补偿至过补偿的可控方式,并可以减少变电站站内低压电容器、电抗器补偿装置及主变压器低压第三绕组的数量。