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齿轮传动热弹性流体动力润滑 总被引:1,自引:0,他引:1
本文考虑润滑流体的可压缩性和齿轮传动重合度对轮齿载荷的影响,对渐开线直齿轮传动进行热弹液完全数值解;计算分析了传化比、模数以及中心距等齿轮润滑性能的影响,获得了齿轮传动沿啮合的中心油膜厚度、中心压力、温度以及轮齿表面摩擦系数等分布规律。 相似文献
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本文通过研究谐波齿轮传动柔轮和刚轮在啮合过程中的啮合状态、齿面速度和齿间载荷分布规律,分析计算了轮齿间油膜厚度和润滑状态。结果表明,对于动力传递用谐波齿轮传动减速器,其齿轮能形成正确渐开线啮合的范围很小,在啮合过程的大部分时间内是处于尖点啮合状态。在正确啮合区内有可能形成弹流油膜,但膜厚比一般小于3;在尖点啮合区内则几乎不存在流体润滑或弹流润滑效应。因此,谐波齿轮传动中轮齿的润滑状态主要为边界润滑或混合润滑。台架试验如铁谱分析结果也表明,轮齿润滑确实为边界润滑或混合润滑。 相似文献
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齿轮几何参数对齿轮传动弹流润滑性能的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
本文采用热弹性流体动力润滑理论对渐开线直齿轮传动进行热弹流数值分析;计算分析了在给定传动比和中心距条件下,齿轮模数、齿数以及变位系数等几何参数对齿轮润滑性能的影响,获得了齿轮传动沿啮合线的中心油膜厚度、压力、温度以及轮齿表面摩擦系数等分布规律。 相似文献
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渐开线齿轮章动传动的干涉问题 总被引:4,自引:0,他引:4
应用球面三角学理论分析了渐开线齿轮章动传动的渐开线干涉、节点对面齿顶干涉、齿廓重迭干涉和径向干涉等问题,为这种传动的设计与制造提供了理论依据。 相似文献
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齿轮传动中润滑剂的性能分析 总被引:1,自引:0,他引:1
根据齿轮传动的特点论述了在工作过程中润滑剂粘度的变化特点.分析了齿轮传动的润滑状态的变化,齿轮传动中薄膜润滑实现的条件。随着齿轮加工的精密化,齿轮润滑的计算方法将产生变化,磨损条件也可能产生大的改进。 相似文献
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齿轮润滑中的原位聚合膜的发展与应用东北大学机械工程学院陈卓君杨文通丁津原一、前言目前齿轮传动向着体积小、重量轻、功率大方向发展,因此齿面接触应力不断增大,除高速齿轮传动外,绝大多数齿面润滑状态是边界润滑(或混合润滑),齿面间不存在完整的流体润滑膜。为... 相似文献
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N型螺旋锥齿轮是最典型的延伸外摆线锥齿轮,属于等高齿,加工计算过程非常复杂,本公司有两台奥力康齿轮加工设备,本文就该设备的加工计算过程作具体分析,可为同类齿轮加工作参考. 相似文献
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分析了ISO6336与AGMA2001标准齿面接触应力计算中曲率系数的一些问题,认为无论对大小、直斜或内外齿轮,均宜采用通一的实际啮合线中点或小齿轮单齿啮合区内界点的综合曲率半径作为计算依据。 相似文献
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针对各种齿轮传动提出端面重合度的统一定义,并且推导其计算表达式,进一步讨论了渐开线齿轮副、微线段齿轮副和正弦齿廓齿轮副的端面重合度的计算问题。齿轮副的端面重合度定义为齿轮作用角(即一对轮齿从进入啮合到脱离啮合过程中齿轮所转过的角度)与齿轮的齿距转角的比值。根据齿轮啮合原理,由基本齿条的轮廓曲线能够获得其啮合线方程。根据所获得的啮合线方程,以及给定的齿轮副齿顶线方程,就能够根据本文的计算式得到齿轮副的重舍度。对于渐开线齿轮副,该定义与众所周知的“啮合线长度与基节之比”的结果相同。该定义同样适用于非渐开线齿轮副,例如微线段齿轮副、正弦齿廓齿轮副等,而且计算结果更可靠。 相似文献
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非对称齿廓齿轮弯曲疲劳强度理论分析与试验 总被引:11,自引:0,他引:11
为提高齿轮承载能力设计齿轮两侧压力角不等的非对称渐开线新齿形,推导双压力角非对称齿廓齿轮工作齿侧与非工作齿侧的渐开线齿廓方程和齿根过渡曲线方程,通过迭代计算和优化策略提出非对称齿廓齿轮疲劳强度解析法计算公式。编制生成非对称齿轮齿廓的参数化程序,在此基础上建立非对称齿廓齿轮有限元分析模型。通过解析法对不同压力角组合的非对称齿廓齿轮弯曲应力和危险截面位置计算得出,随着工作齿侧压力角的增大齿根最大弯曲应力逐渐降低,单齿啮合区向齿顶偏移;通过对有限元模型进行计算得出的结果与解析法一致,应用最小二乘法拟合出非对称齿廓齿轮齿根弯曲应力随工作齿侧压力角变化的计算公式。采用数控电火花线切割方法加工制造非对称与标准齿廓齿轮,在高频疲劳试验机上采用双齿脉动加载方法对其进行疲劳强度试验。试验结果表明,非对称齿廓齿轮在相同寿命下比对称齿轮极限载荷提高了50%,非对称齿廓齿轮的应力值变化趋势与前两种方法是一致的。 相似文献